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CAPITULO 1
GASES O FLUIDOS COMPRESIBLES
INTRODUCCION
Todos los fluidos son compresibles, incluyendo los líquidos. Cuando estos
cambios de volumen son demasiado grandes se opta por considerar el flujo
como compresible (que muestran una variación significativa de la densidad
como resultado de fluir), esto sucede cuando la velocidad del flujo es
cercano a la velocidad del sonido. Estos cambios suelen suceder
principalmente en los gases ya que para alcanzar estas velocidades de
flujo los líquidos se precisa de presiones del orden de 1000 atmósferas, en
cambio un gas sólo precisa una relación de presiones de 2:1 para alcanzar
velocidades sónicas
La compresibilidad de un flujo es básicamente una medida en el cambio de
la densidad. Los gases son en general muy compresibles, en cambio, la
mayoría de los líquidos tienen una compresibilidad muy baja. Por ejemplo,
una presión de 500 kPa provoca un cambio de densidad en el agua a
temperatura ambiente de solamente 0.024%, en cambio esta misma
presión aplicada al aire provoca un cambio de densidad de 250%. Por esto
normalmente al estudio de los flujos compresibles se le conoce como
dinámica de gases, siendo esta una nueva rama de la mecánica de fluidos,
la cual describe estos flujos.
3
El flujo de un fluido compresible se rige por la primera ley de la
termodinámica en los balances de energía y con la segunda ley de la
termodinámica, que relaciona la transferencia de calor y la irreversibilidad
con la entropía. El flujo es afectado por efectos cinéticos y dinámicos,
descritos por las leyes de Newton, en un marco de referencia inercial –
aquel donde las leyes de Newton son aplicables-. Además, el flujo cumple
con los requerimientos de conservación de masa. Es sabido que muchas
propiedades, tales como la velocidad del fluido en un tubo, no son
uniformes a lo largo de la corriente.
Al estudiar el flujo compresible se consideraran las mismas características
que para el flujo incompresible, estas son:

Flujos unidimensionales, bidimensionales y tridimensionales.

Flujos permanentes y no permanentes.

Flujos rotacionales e irrotacionales.
1.1.- FLUIDO (GASES).
Un fluido es una sustancia o medio continuo que se deforma
continuamente en el tiempo ante la aplicación de una solicitación o tensión
tangencial sin importar la magnitud de ésta.
Características
La posición relativa de sus moléculas puede cambiar continuamente.
 Todos los fluidos son compresibles en cierto grado.
 Tienen viscosidad.
4
 Dependiendo de su viscosidad fluyen a mayor o menor
velocidad. Mientras más viscoso es un fluido, fluye con menor
velocidad; mientras menos viscoso, fluye con mayor velocidad.
 Su viscosidad esta en relación con la densidad del fluido.
1.2.- TIPOS DE FLUIDOS
Los fluidos se pueden clasificar de acuerdo a diferentes características que
presentan en:

Newtonianos

No newtonianos
O también en:

Líquidos

Gases
El fluido newtoniano, la viscosidad es independiente del gradiente de
velocidad, y puede depender sólo de la temperatura y quizá de la presión.
Para estos fluidos la viscosidad dinámica es función exclusivamente de la
condición del fluido. La magnitud del gradiente de velocidad no influye
sobre la magnitud de la viscosidad dinámica. Los fluidos newtonianos son
la clase más grande de fluidos con importancia ingenieril. Los gases y
líquidos de bajo peso molecular generalmente son fluidos newtonianos.
Los fluidos newtonianos se considera la viscosidad es una constante.
El fluido no newtoniano es aquel donde la viscosidad varía con el
gradiente de velocidad. La viscosidad el fluido no newtoniano depende de
5
la magnitud del gradiente del fluido y de la condición del fluido. Para los
fluidos no newtonianos, la viscosidad se conoce generalmente como
viscosidad aparente para enfatizar la distinción con el comportamiento
newtoniano.
Existen tres tipos de fluidos independientes del tiempo: los seudoplásticos,
los fluidos dilatadores y los fluidos de Bingham. Los fluidos dependientes
del tiempo no son fáciles de analizar debido a que su viscosidad aparente
varía con el tiempo, con el gradiente de velocidad y con la temperatura. La
Figura 2 muestra el comportamiento de los diferentes tipos de fluidos
mencionados.
En los seudoplásticos la curva µ vs. Δv/Δy inicia abruptamente, indicando
una alta viscosidad aparente. La pendiente disminuye al aumentar el
gradiente de velocidad.
En los fluidos dilatadores la curva µ vs. Δv/Δy
empieza con una
pendiente baja, indicando una baja viscosidad aparente. La pendiente
aumenta al aumentar el gradiente de velocidad.
En los fluidos de Bingham cuando comienza el flujo, se tiene una
pendiente de la curva µ vs. Δv/Δy esencialmente lineal, indicando una
viscosidad aparente constante. Estos fluidos también se conocen como
fluidos de tapón de flujo.
6
Figura 1. Fluidos newtonianos y no newtonianos.
Además, se establece la siguiente clasificación:
Flujo incompresible; el número de Mach es mucho menor que 1.
Flujo compresible subsónico; el número de Mach en alguna parte de la
región del flujo excede un valor aprox. de 0,4 y no excede 1 en ningún lugar
de la región de flujo.
Flujo trans-sónico; este flujo incluye números de Mach ligeramente
menores y ligeramente mayores que 1.
Flujo supersónico; el número de Mach del flujo excede a 1 pero es menor
que 3.
Flujo hipersónico; el número de Mach es mayor que un valor aprox. que 3.
7
Cuando el número de Mach es mayor que 1 ocurre un cambio notable en el
comportamiento del fluido, comparado con un flujo con numero de Mach
menor que 1.
CLASIFICACIÓN
Los flujos compresibles pueden ser clasificados de varias maneras, la más
común usa el número de Mach (Ma) como parámetro para clasificarlo.
Donde V es la velocidad del flujo y a es la velocidad del sonido en el fluido.
 Prácticamente incompresible: Ma < 0.3 en cualquier parte del
flujo. Las variaciones de densidad debidas al cambio de presión
pueden ser despreciadas. El gas es compresible pero la
densidad puede ser considerada constante.
 Flujo subsónico: Ma > 0.3 en alguna parte del flujo pero no
excede 1 en ninguna parte. No hay ondas de choque en el flujo.
 Flujo transónico: 0.8 ≤ Ma ≤ 1.2. Hay ondas de choque que
conducen a un rápido incremento de la fricción y éstas separan
regiones subsónicas de hipersónicas dentro del flujo. Debido a
que normalmente no se pueden distinguir las partes viscosas y
no viscosas este flujo es difícil de analizar.
8
 Flujo supersónico: 1.2 < Ma ≤ 3. Normalmente hay ondas de
choque pero ya no hay regiones subsónicas. El análisis de este
flujo es menos complicado.
 Flujo hipersónico: Ma > 3. Los flujos a velocidades muy
grandes causan un calentamiento considerablemente grande en
las capas cercanas a la frontera del flujo, causando disociación
de moléculas y otros efectos químicos
1.3.- PROPIEDADES DE FLUIDOS COMPRESIBLES
Propiedades
Las propiedades de un fluido son las que definen el comportamiento y
características del mismo tanto en reposo como en movimiento. Existen
propiedades primarias y propiedades secundarias del fluido.
Propiedades primarias
Propiedades primarias o termodinámicas:

Presión

Densidad

Temperatura

Energía interna

Entalpía

Entropía

Calores específicos

Coeficiente de viscosidad
9
Propiedades secundarias
Caracterizan el comportamiento específico de los fluidos.

Viscosidad

Conductividad térmica

Tensión superficial

Presión de vapor
1.3.1 VISCOSIDADES ABSOLUTA; VISCOSIDAD
DINÁMICA; (LEY
DE NEWTON); VISCOSIDAD CINEMÁTICA.
Definición de Viscosidad
Viscosidad, propiedad de un fluido que tiende a oponerse a su flujo cuando
se le aplica una fuerza. La fuerza con la que una capa de fluido en
movimiento arrastra consigo a las capas adyacentes de fluido determina su
viscosidad
Es importante tomar en cuenta que esta propiedad depende de la
temperatura, la composición y la presión del fluido.
La viscosidad es una propiedad cuya importancia radica en que determina
el comportamiento, en cuanto al movimiento, que puede presentar un fluido
bajo ciertas condiciones, por ejemplo de presión y temperatura. Un fluido
puede ser muy viscoso y moverse con dificultad, como por ejemplo la
melaza; o puede ser poco viscoso y moverse con facilidad, como por
ejemplo el aire y el agua, los cuales con frecuencia son objeto de interés en
ingeniería.
10
VISCOSIDAD DINÁMICA
La tensión de corte de un fluido se desarrolla cuando este se encuentra en
movimiento y su magnitud depende de la viscosidad del fluido. Se puede
definir a la tensión de corte (τ) como la fuerza requerida para deslizar una
capa de área unitaria de una sustancia sobre otra capa de la misma
sustancia. La magnitud de la tensión de corte es directamente proporcional
al cambio de velocidad entre diferentes posiciones del fluido en fluidos
como el agua, el aceite, el alcohol o cualquier otro líquido común.
Cuando el fluido real está en contacto con una superficie frontera, el fluido
tiene la misma velocidad que la frontera. El fluido que está en contacto con
la superficie inferior tiene velocidad igual a cero y el que está en contacto
con la superficie superior tiene velocidad igual a v. Cuando la distancia ente
las dos superficies es pequeña, la rapidez de cambio de velocidad varía
como una línea recta. De manera ilustrada tenemos el esquema en la
Figura 2.
Figura 2. Gradiente de velocidad en un fluido en movimiento.
El gradiente de velocidad se define como v y y es una medida de
cambio de velocidad, conocida también como rapidez de corte. Como la
tensión de corte es directamente proporcional al gradiente de velocidad,
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podemos establecer la siguiente expresión matemática, conocida como la
Ley de Newton para la viscosidad:
 v 
     
 y 
µ es una constante de proporcionalidad conocida como viscosidad
dinámica del fluido.
Viscosidad cinemática
Como una convención, la viscosidad cinemática (υ) se define como el
cociente entre la viscosidad dinámica de un fluido y su densidad. Debido a
que la viscosidad dinámica y la densidad son propiedades del fluido, la
viscosidad cinemática también lo es.
La expresión matemática para la viscosidad cinemática es:



µ es la viscosidad dinámica y ρ es la densidad del fluido.
12
1.3.2 UNIDADES DE LA VISCOSIDAD DINÁMICA Y LA VISCOSIDAD
CINEMÁTICA
En el sistema internacional (SI), la unidad de viscosidad dinámica es el
Pascal segundo (Pa.s) o también Newton segundo por metro cuadrado
(N.s/m2), o sea kilogramo por metro segundo (kg/ms).
La unidad correspondiente en el sistema CGS es el Poise y tiene
dimensiones de Dina segundo por centímetro cuadrado o de gramos por
centímetro cuadrado. El Centipoise (cP), 10-2 poises, es la unidad más
utilizada para expresar la viscosidad dinámica dado que la mayoría de los
fluidos poseen baja viscosidad.
En el sistema internacional (SI), la unidad de viscosidad cinemática es el
metro cuadrado por segundo (m2/s). La unidad CGS correspondiente es el
Stoke (St), con dimensiones de centímetro cuadrado por segundo y el
Centistoke (cSt), 10-2 Stokes, que es el submúltiplo más utilizado.
En la Tabla N° 1 se enumeran las unidades de la viscosidad dinámica y la
viscosidad cinemática en los tres sistemas más ampliamente utilizados.
13
Tabla N° 1. Unidades de viscosidad dinámica y viscosidad
cinemática
Sistema
Viscosidad Dinámica
de
Viscosidad
Cinemática
Unidades
Sistema
Internacio
nal
m2
s
Pa  s
N s
m2
(SI)
Sistema
Británico
lb  s
pies2
slug
pies  s
pies 2
s
de
Unidades
Sistema
Poise 
dina
m2
Centipoise
Stoke 
cm
s
Centistoke
Cgs
Fuente: Mecánica de Fluidos Aplicada. Robert L. Mott. Prentice Hall
Hispanoamericana. 4ª Edición. 1996. Pág. 25-26
14
1.3.3 DENSIDAD Y TEMPERATURA
Uno de los principios básicos del flujo compresible es que la densidad de
un gas cambia cuando el gas se ve sometido a grandes cambios de
velocidad y presión. Al mismo tiempo, su temperatura también cambia, lo
que lleva a problemas de análisis más complejos. El comportamiento de
flujo de un gas compresible depende de si la velocidad de flujo es mayor o
menor que la velocidad del sonido.
Del flujo compresible se deduce que la densidad de un gas cambia cuando
el gas esta sometido a grandes cambios de velocidad y presión.
Aquellos flujos donde las variaciones en densidad son insignificantes se
denominan incompresibles; cuando las variaciones en densidad dentro de
un flujo no se pueden despreciar, se llaman compresibles.
1.3.4.- LA PRESIÓN EN GASES. – UNIDADES DE PRESIÓN.
La Presión
Cuando se ejerce una fuerza sobre un cuerpo deformable, los efectos que
provoca dependen no sólo de su intensidad, sino también de cómo esté
repartida sobre la superficie del cuerpo
La presión representa la intensidad de la fuerza que se ejerce sobre cada
unidad de área de la superficie considerada. Cuanto mayor sea la fuerza
que actúa sobre una superficie dada, mayor será la presión, y cuanto
menor sea la superficie para una fuerza dada, mayor será entonces la
presión resultante
15
LA PRESIÓN EN LOS FLUIDOS
El concepto de presión es muy general y por ello puede emplearse siempre
que exista una fuerza actuando sobre una superficie. Sin embargo, su
empleo resulta especialmente útil cuando el cuerpo o sistema sobre el que
se ejercen las fuerzas es deformable. Los fluidos no tienen forma propia y
constituyen el principal ejemplo de aquellos casos en los que es más
adecuado utilizar el concepto de presión que el de fuerza.
Cuando un fluido está contenido en un recipiente, ejerce una fuerza sobre
sus paredes y, por tanto, puede hablarse también de presión. Si el fluido
está en equilibrio las fuerzas sobre las paredes son perpendiculares a cada
porción de superficie del recipiente, ya que de no serlo existirían
componentes paralelas que provocarían el desplazamiento de la masa de
fluido en contra de la hipótesis de equilibrio. La orientación de la superficie
determina la dirección de la fuerza de presión, por lo que el cociente de
ambas, que es precisamente la presión, resulta independiente de la
dirección; se trata entonces de una magnitud escalar.
16
1.3.5 PERDIDAS DE PRESION EN FLUIDOS COMPRESIBLES
La determinación exacta de la pérdida de presión de un fluido
comprensible que circula por una tubería requiere un conocimiento de la
relación entre presión y volumen especifico, esto no es fácil determinar
para cada problema particular. Los casos extremos considerados
normalmente son el fluido adiabático PV= constante.
Y el flujo isotérmico (PV= constante). El flujo adiabático se supone que
ocurre en tuberías cortas y bien aisladas. Esto es debido a que no se
transfiere calor desde o hacia la tubería, excepto la pequeña cantidad que
se produce por fricción que se añade al flujo.
El flujo isotérmico o flujo a temperatura constante se considera que ocurre
muy a menudo, en parte por conveniencia, o mas bien porque se acerca
mas a la realidad de lo que sucede en las tuberías.
El caso extremo del flujo isotérmico sucede en las tuberías de gas natural.
Dodge y Thompsom demuestran que el flujo de gas en tuberías aisladas
están muy cerca del flujo isotérmico para presiones muy altas.
Como la relación entre presión y volumen puede adaptar cualquier otra
forma (PV = constante), llamado flujo politropico la información especifica
en cada caso es prácticamente imposible.
La densidad de los gases y vapores varían considerablemente con la
presión, por lo tanto si la caída de presión entre p1 y p2 la figura 1.6. es
grande la densidad y velocidad cambian de manera significativa.
17
Cuando se trabaja con fluidos compresibles como aire y vapor de agua,
etc. Deben tenerse en cuenta las siguientes restricciones al utilizar la
formula de darcy:

Si la perdida de presión calculada (p1-p2) es menor que el 10%
de la presión de entrada se obtiene una exactitud razonable si
EL volumen especifico que se introduce en la formula se basa
en las condiciones de entrada o en las condiciones de salida,
cualesquiera que sean conocidas.

Si la caída de presión calculada (p1-p2) es mayor que un 10% y
menor que un 40% de la presión de entrada p1. La ecuación de
darcy puede aplicarse con razonable precisión. Utilizando el
volumen especifico basado en una media de las condiciones de
entrada y salida.
18
1.4 TEORIA CINETICA DE LOS GASES
La teoría física que relaciona las propiedades de los gases con la
mecánica clásica se denomina teoría cinética de los gases.
La Teoría Cinética de los Gases explica el comportamiento de los gases
utilizando un “modelo” teórico. Suministra un modelo mecánico el cual
exhibe propiedades mecánicas promedias, que están identificadas con
propiedades macroscópicas, es decir que impresionan nuestros sentidos,
tales como la presión.
En este modelo, una sustancia gaseosa pura consiste del agregado de un
número muy grande de partículas independientes llamadas moléculas, que
son muy pequeñas, perfectamente elásticas y están moviéndose en todas
direcciones. Para este sistema rige perfectamente la física clásica. Una
mayor división de las moléculas no es posible porque tal división guiaría a
una transformación química de la sustancia gaseosa.
El primer intento para explicar las propiedades de los gases desde un
punto de vista puramente mecánico, débase a BERNOULLI (1738) Sin
embargo no adquirió mayor importancia hasta la mitad del siglo XIX,
cuando CLASIUS utilizó el movimiento de las moléculas para relacionar la
energía mecánica con el calor. Debido a la labor de CLASIUS, MAXWELL,
BOLTZMANN, VAN DER WAALS, las ideas primitivas fueron desarrolladas
y se dio forma matemática a la Teoría Cinética de los Gases. Los
postulados de esta teoría son los siguientes:
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1. Los gases están constituidos de partículas discretas muy
pequeñas, llamadas moléculas. Para un determinado gas, todas
sus moléculas son de la misma masa y tamaño, que difieren
según la naturaleza del gas. Como un ejemplo, en 1 cm3 de aire
hay 25 trillones de moléculas.
2. Las moléculas de un gas que se encuentren dentro de un
recipiente, están dotadas de un movimiento incesante y caótico,
como resultado del cual chocan frecuentemente entre sí y con
las paredes del recipiente que las contiene.
3. La presión de un gas es le resultado de las colisiones de las
moléculas contra las paredes del recipiente es idéntica sobre
todas las paredes.
4. Si se obliga a las moléculas de un gas a ocupar un recipiente
mas pequeño, cada unidad del área del recipiente recibirá un
numero mayor de colisiones, es decir que aumentara la presión
del gas.
5. Cuando se guarda una cantidad de un gas indefinidamente en
un recipiente cerrado, a temperatura constante, la presión no
disminuye con el tiempo, mientras no haya un escape del gas. Al
respecto se sabe que este gas no absorbe calor de continuo del
exterior para suministrar la energía de movimiento de las
moléculas. Todo esto es verdad solamente si las moléculas son
perfectamente elásticas en el choque de unas contra otras. Es
de recordar que CLASIUS comparo las moléculas a bolas de
billar.
20
6. Bajo las condiciones ordinarias de presión y temperatura, el
espacio ocupado propiamente por las moléculas dentro de un
volumen gaseoso, es una fracción muy pequeña del volumen de
todo el gas. Ahora desde que las moléculas son muy pequeñas
en comparación a las distancias entre ellas, pueden ser
consideradas en primera aproximación como puntos materiales.
7. La temperatura absoluta de un gas es una cantidad proporcional
a la energía cinética promedio de todas las moléculas de un
sistema gaseoso. Un aumento en la temperatura del gas
originara un movimiento más poderoso de las moléculas, de tal
modo que si mantiene el volumen constante, aumentara la
presión de dicho gas.
Ya hemos indicado anteriormente que los gases se caracterizan
a. porque
son
muy
compresibles, es decir, que
puede
reducirse su volumen sin mucha dificultad.
b. porque
son muy
expansibles, es decir, tienden
a un
volumen cada vez mayor, careciendo de volumen propio.
c. porque son muy elásticos, recobrando exactamente volumen
original una Vez
que dejen actuar los agentes que hicieron
aumentar o disminuir su volumen.
Estas propiedades y otras varias admiten una explicación
sencilla si se suponen los gases constituidos en la forma
propuesta de la teoría cinética de los gases.
Esta teoría se basa en las siguientes hipótesis:
21
a. En un
gas
las moléculas están
rectilíneo uniforme con
animadas de
movimiento
velocidades usualmente grandes
(alrededor de 1500m/s)
b. Ocasionalmente una
molécula choca con otra y paredes del
recipiente que contiene el gas
c. Las moléculas están tan distantes entre si que prácticamente no
se ejercen fuerzas entre ellas, excepto en el momento de un
choque, moviéndose en línea recta entre dos choque. Por tanto
la trayectoria de una molécula es una línea de zigzag.
Así se explica, por ejemplo, la presión que ejerce un gas sobre
las paredes del recipiente. En efecto, en cada
momento
millones de estas moléculas chocan con las paredes rebotando,
con lo que cada molécula ejerce una fuerza muy pequeña sobre
la pared. La resultante de las fuerzas debidas a estos millones
de moléculas tiene un valor apreciable que
puede ser muy
grande.
Esa resultante nos da fuerza total ejercida sobre la pared. Para
hallar la presión basta, obtener la fuerza que actúa sobre la
unidad de área. Cuando se tiene un gas en equilibrio en un
recipiente cuyo volumen no es muy grande el gas ejerce la
misma presión en todos los puntos del recipiente.
En este sentido la presión ejercida en un gas que ocupa un
volumen pequeño se diferencia esencialmente de la de un
líquido, ya que la presión ejercida por este se debe básicamente
a la gravedad y aumenta principalmente
con la profundidad.
22
Otra propiedad que la teoría cinética explica en una forma muy
simple es la difusión.
TRANSFORMACION ISOTÈRMICA
El estado de un gas esta caracterizado por tres magnitudes físicas que son
su presión, P su volumen V, y su temperaturas T.
Durante
una transformación pueden variar 2 de estas magnitudes
permaneciendo
constantes
la tercera. Si la temperatura no varia, la
transformación es ISOTERMICA. Y se cumple la ley de BOYLE
MARIOTTE: El volumen de un gas es inversamente proporcional a su
presión cuando su temperatura permanece constante. Ósea
P.v. = CONSTANTE
Asi, por ejemplo, si un gas encerrado en un recipiente cilindro provisto de
un embolo, se somete a diversas presiones p1 ,p2…. Y los volúmenes en
cada caso son v1, v2….. Respectivamente se cumple que:
P1.V1 = P2.V2 =….= constante
Siempre que la temperatura no halla variado.
La
teoría cinética de los gases permite explicar la ley de Boyle –
Mariotte.
En efecto, al disminuir el volumen de un gas, el número de moléculas que
en cada momento chocan con las paredes del recipiente aumenta porque
tiene menos espacios para moverse y por consiguiente hay un aumento
de presión.
Lo contrario
sucede si el volumen aumenta. Las velocidades de las
moléculas no cambian por permanecer constantes las temperaturas.
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La ley de BOYLE – MARIOTTE no es una ley rigurosamente exacta, y los
gases que existen en la naturaleza la cumplen solo aproximadamente. Sin
embargo, la aproximación es tanto mas perfecta cuanto mas elevada sea la
temperatura del gas y menor su presión.
Esta ley fue descubierta independientemente en 1660 por el físico ingles
Roberto Boyle (1627 – 1691) y en 1676 por el monje francés Edme
Mariotte. (1620 – 1684).
TRANSFORMACION ISOBARICA
Durante una transformación isobárica, la presión permanece constante. En
la transformación isobárica de un gas se aplica la ley de CHARLES
descubierta por el científico francés J.A. CHARLES (1746 – 1823).
El volumen de un gas es directamente proporcional a su temperatura
absoluta cuando su presión permanece constante.
=
=
La teoría cinética explica este resultado ya que al aumentar la temperatura
aumenta la velocidad de las moléculas. Para mantener las moléculas con
las paredes, lo que solo se consigue aumentando el volumen.
TRANSFORMACION ISOMETRICA
Una transformación se llama
ISOMETRICA
cuando durante
la,
Transformación el volumen del gas permanece constante, aplicándose la
ley de GAY- LUSSAC, descubierta por el científico francés L.J. GAY –
LUSSAC (1778 – 1850):
24
La presión de un gas es directamente proporcional a temperatura absoluta
cuando su volumen permanece constante.
Ósea, si tenemos un gas en un recipiente, cuyo volumen V es constante
observaremos que las presiones p1,p2,p3,…… correspondientes a las
temperaturas T1,T2, T3….. son tales que:
=
Y en general:
/
=
.
El aumento de presión al aumentar la temperatura de un gas se explica
fácilmente por la teoría cinética de los gases. En efecto, al aumentar la
temperatura aumenta la energía cinética y por consiguiente la velocidad de
las moléculas, de modo que cada una de ellas ejerce una fuerza mayor al
chocar con las paredes del recipiente. Además, los choques se producen
con más frecuencias.
1.4. 1 ECUACION GENERAL DE LOS GASES
Resumiendo:
a) Transformación isobárica
P1.v1 = p2.v2
(T constante)
b) Transformación isobárica
V1/T1 = V2/T2
(P. constante)
c) Transformación isométrica
P1/T1 = P2/T2
(Constante)
Se denomina gas ideal a un gas que obedece exactamente estas tres leyes
en todas las circunstancias. Los gases que existen en la naturaleza solo
25
obedecen aproximadamente las citadas leyes, pues puede demostrarse
para que un gas sea ideal es necesario que
a) Las fuerzas entres las moléculas sean nulas , excepto cuando
chocan
b) Las moléculas sean puntos materiales, es decir sin dimensiones,
condiciones que no ocurren en la realidad.
Definiendo las condiciones normales de presión y temperatura (CNPT)
como, 1 atmósfera y 273 °K, para el volumen que ocupa un mol de
cualquier gas (22,4 dm ³), esta constante se transforma en:
(
(
=
=
1
1
)
( )
( )
)
22.4
273
= 0.08205
Y se define R como la constante de los gases ideales:
R = 0,08205 atmósfera.dm ³/°K.mol
Donde n es el número de moles
La combinación de estas leyes proporciona la ley de los gases
ideales, también llamada ecuación de estado del gas ideal:
p.V = n.R.T
La ecuación general de los gases que acabamos de analizar esta
relacionada con la teoría cinética y con la relación entre temperatura y
energía molecular media.
26
1.5 LEY DE NEWTON (PRINCIPIO DE LA DINAMICA)
Segunda ley o principio fundamental de la dinamica
La Primera ley de Newton nos dice que para que un cuerpo altere su
movimiento es necesario que exista algo que provoque dicho cambio. Ese
algo es lo que conocemos como fuerzas. Estas son el resultado de la
acción de unos cuerpos sobre otros.
La Segunda ley de Newton se encarga de cuantificar el concepto de
fuerza. Nos dice que la fuerza neta aplicada sobre un cuerpo es
proporcional a la aceleración que adquiere dicho cuerpo. La constante de
proporcionalidad es la masa del cuerpo, de manera que podemos expresar
la relación de la siguiente manera:
F=ma
Tanto la fuerza como la aceleración son magnitudes vectoriales, es decir,
tienen, además de un valor, una dirección y un sentido. De esta manera, la
Segunda ley de Newton debe expresarse como:
F=ma
La unidad de fuerza en el Sistema Internacional es el Newton y se
representa por N. Un Newton es la fuerza que hay que ejercer sobre un
cuerpo de un kilogramo de masa para que adquiera una aceleración de 1
m/s2, o sea,
1 N = 1 Kg · 1 m/s2
27
La expresión de la Segunda ley de Newton que hemos dado es válida para
cuerpos cuya masa sea constante. Si la masa varia, como por ejemplo un
cohete que va quemando combustible, no es válida la relación
F = m · a.
Vamos a generalizar la Segunda ley de Newton para que incluya el caso de
sistemas en los que pueda variar la masa.
Para ello primero vamos a definir una magnitud física nueva. Esta magnitud
física es la cantidad de movimiento que se representa por la letra p y que
se define como el producto de la masa de un cuerpo por su velocidad, es
decir:
p=m·v
La cantidad de movimiento también se conoce como momento lineal. Es
una magnitud vectorial y, en el Sistema Internacional se mide en Kg·m/s.
En términos de esta nueva magnitud física, la Segunda ley de Newton se
expresa de la siguiente manera:
La Fuerza que actúa sobre un cuerpo es igual a la variación temporal de la
cantidad de movimiento de dicho cuerpo, es decir,
F = dp/dt
De esta forma incluimos también el caso de cuerpos cuya masa no sea
constante. Para el caso de que la masa sea constante, recordando la
definición de cantidad de movimiento y que como se deriva un producto
tenemos:
28
=
( . )
=
.
+
Como la masa es constante
.
.
=0
y recordando la definición de aceleración, nos queda
F=ma
Tal y como habíamos visto anteriormente.
Otra consecuencia de expresar la Segunda ley de Newton usando la
cantidad de movimiento es lo que se conoce como Principio de
conservación de la cantidad de movimiento. Si la fuerza total que actúa
sobre un cuerpo es cero, la Segunda ley de Newton nos dice que:
0=
.
.
Es decir, que la derivada de la cantidad de movimiento con respecto al
tiempo es cero. Esto significa que la cantidad de movimiento debe ser
constante en el tiempo (la derivada de una constante es cero). Esto es el
Principio de conservación de la cantidad de movimiento: si la fuerza
total que actúa sobre un cuerpo es nula, la cantidad de movimiento del
cuerpo permanece constante en el tiempo.
1.6 LEY DE CONTINUIDAD
Consideremos un fluido que se mueve por una tubería de sección variable,
en la sección A1, la velocidad es V1, Y el volumen de fluido que pasa por
29
ella en la unidad de tiempo es A1.V1. Si d1 es la densidad del fluido en A1,
la masa que pasa por la unidad de tiempo es:
Masa= densidad x volumen = d1 x (A1.V1) = d1.A1.v1.
Análogamente la masa que pasa por A2, en la unidad de tiempo es d2A2v2
Suponiendo que entre A1 y A2 no hay absorción o producción de materia y
que el movimiento es estacionario, las dos masas deben ser iguales, en
virtud del principio de la conservación de la materia. Luego:
d1.A1.v 1= d2 .A2.v2
Resultado que se llama ECUACION DE LA CONTINUIDAD. .
1.7 LEY DE BERNOULLI
Una de las leyes fundamentales que rigen el movimiento de los fluidos es
el teorema de Bernoulli, que relaciona un aumento en la velocidad de flujo
con una disminución de la presión y viceversa.
El teorema de Bernoulli no se puede aplicar a ecuaciones básicas para
fluidos viscosos, porque parte de la energía mecánica total se disipa como
consecuencia del rozamiento viscoso, lo que provoca una caída de presión
a lo largo de la tubería.
En el transporte comercial de gas natural por tubería el flujo es
decididamente turbulento y es para este tipo de flujo que se expresa aquí la
ecuación del balance de energía.
Básicamente Bernoulli dividió este estudio en dos partes, la primera en la
cual considero los efectos de la compresibilidad del aire como
despreciable, es decir flujo incompresible que es lo que ocurre en vuelo a
30
bajas velocidades o vuelo subsónico, y en la segunda etapa realizo el
análisis considerando apreciables los efectos de compresión del aire o flujo
compresible que es lo que ocurre en vuelos a altas velocidades
generalmente vuelos transónicos o supersónicos.
Entrando al análisis en sí, consideremos un fluido, compresible o no, en
movimiento; cada partícula tendrá una trayectoria determinada; si
consideramos un tubo formado por esas trayectorias o líneas de corriente,
y nos fijamos en lo que ocurre dentro del tubo podremos deducir el teorema
de Bernoulli
Aislemos una longitud, que puede ser tan pequeña como queramos del
tubo; sea esta longitud Dl (o dl), y sean S y S' las superficies del tubo en los
extremos, V y V + DV (o V + dV), las velocidades correspondientes en esas
secciones. Sobre la cara S, el resto de fluido a la izquierda, ejercerá un
presión p perpendicular a la cara, sobre la S', el resto de fluido a la derecha
ejercerá una presión p + Dp (o p + dp).
Las fuerzas que actúan sobre esa masa, tomando como sentido positivo
hacia la derecha (sentido de la velocidad) serán:
=
.
− (
+
). ′
La longitud del tubo dl la podemos hacer tan pequeña como queramos,
luego la haremos tan pequeña como sea necesario para que se puede
considerar que las secciones S y S' son iguales, quedará entonces:
=
.
− (
=
.
−
+
.
−
).
.
31
= −
.
El volumen que ocupa la masa que estamos consideramos, si S es igual a
S', será el volumen de un prisma:
Volumen = S. dl;
siendo d = densidad
Masa = d. S .dl
La aceleración a que esta sometida esa masa será:
=
/
Sustituyendo los valores hallados en la ecuación fundamental de la
dinámica:
Fuerza = masa. Aceleración;
=
−
.
=
.
. .
.(
/
)
Quedara dividiendo por S y teniendo en cuenta que por definición:
/
+
=
. .
= 0"
Esta es la expresión del teorema de Bernoulli en forma diferencial; en ellas
existen tres variables: p(presión), d (densidad) y V (velocidad).
32
1.8.- ECUACIÓN DE BERNOULLI PARA FLUIDOS COMPRESIBLES:
Esta es también conocida como ecuación de Saint Venant. La ecuación es
similar a la del flujo incompresible, donde la expresión se ve afectada por el
término (1+ 0,25. M²) donde M es el número de Mach.
Bernoulli para flujo compresible:
−
= ½.
. ². (1 + 0,25. ²)
Ecuación de
33
CAPITULO 2
34
ECUACIONES Y LEYES
2.1 OBTENCION DE LA ECUACION FUNDAMENTAL PARA FLUJOS
COMPRESIBLES Y FORMULAS PARA PERDIDAS DE PRESION.
El valor del conocimiento de las condiciones para las cuales son aplicables
las fórmulas usadas en el cálculo del flujo de gas a través de tuberías, tanto
como las asunciones hechas en la derivación de esas fórmulas, justifican
un análisis detallado de las ecuaciones básicas.
A partir de tal análisis, se entenderán más fácilmente las diferencias entre
las fórmulas para el flujo del gas.
La derivación matemática incluye la fórmula fundamental para el flujo de los
fluidos compresibles y la fórmula general para el flujo de gas natural a
través de tuberías.
La teoría del flujo de fluidos compresibles y la derivación de las fórmulas
básicas están en la mayoría de los textos relacionados con la
termodinámica.
La fórmula general para el flujo de gas natural a través de tuberías se
puede obtener por varios caminos; el método siguiente parece ser más
directo: se considera un tramo de tubería entre dos secciones cualesquiera,
que son normales a las paredes del tubo. El flujo entre esas dos secciones
requiere cumplir dos condiciones específicas:
35
1. No se hace trabajo sobre el fluido por medios externos.
2. El flujo es permanente; o sea que el mismo peso de gas pasa
por cada sección de la tubería durante un intervalo de tiempo.
Los gases se miden usualmente en términos volumétricos, más que por
peso; sin embargo, las relaciones de energía usadas en la obtención de la
fórmula fundamental para el flujo de fluidos compresibles se presentan más
fácilmente cuando se considera un peso dado de fluido. Posteriormente se
introducen los factores de conversión de peso a volumen.
En la siguiente derivación de la ecuación fundamental para el flujo de un
fluido compresible a través de tubería el primer paso es aplicar la ley de
conservación de la energía, balanceando solamente la energía mecánica.
A lo largo de la longitud arbitraria de tubería seleccionada, el balance de
energía mecánica por unidad de peso del fluido que escurre es:
Donde los subíndices 1 y 2 designan las condiciones en las secciones de
entrada y de salida, respectivamente.
La notación para la ecuación (1) puede ser en cualquier sistema de
unidades.
Z: energía potencial por unidad de peso de fluido, debida a su posición,
medida por su altura por encima de un nivel de referencia asumido.
36
: energía mecánica exigida para pasar la unidad de peso de fluido a
través de la sección.
p: presión absoluta del fluido que escurre.
: peso específico del fluido a presión p, es igual al inverso del volumen
específico v, que representa el volumen de la unidad de peso del fluido a la
presión p.
: energía cinética por unidad de peso del fluido.
V: velocidad del fluido en la sección.
g: aceleración debida a la acción gravitatoria.
He: Trabajo (energía) mecánico hecho y recibido por la unidad de peso de
fluido debido a su expansión mientras pasa de la sección de entrada a la
sección de salida.
En el flujo de un fluido compresible a través de una tubería, cada unidad de
peso del fluido en expansión de una presión p1 y un volumen específico v1
a una presión p2 y un volumen específico v2 hace el trabajo
sobre el
fluido que lo rodea, y, en un tubo donde el flujo es permanente, cada
unidad de peso de fluido recibe esta misma cantidad de trabajo del resto de
fluido en el tubo, por consiguiente, cada unidad de peso de fluido se puede
considerar como haciendo este trabajo sobre sí mismo, así que
37
hf: trabajo (energía) mecánico desarrollado por la unidad de peso de fluido
en vencer la resistencia cortante de la fricción entre las secciones de
entrada y salida del tramo considerado.
A partir del balance de energía de la ecuación (1) se pueden derivar
fórmulas para numerosas condiciones de flujo.
En el desarrollo de una fórmula general para el flujo de gas natural a través
de tuberías se considerarán solamente las condiciones que conciernen al
transporte comercial.
En la aplicación de la ecuación (1) al flujo de gas natural a través de
tuberías algunos de los factores son de una pequeña magnitud relativa y
pueden ignorarse; además, se hacen muchas asunciones que permiten
simplificaciones sin afectar sustancialmente el valor de las ecuaciones
resultantes.
Tres de esas asunciones o condiciones son las siguientes:
1. El flujo ocurre bajo condiciones isotermas, o sea que la
temperatura del gas permanece inalterada.
2.- La temperatura del gas coincide con la de la tubería y como las
tuberías de gas natural usualmente se instalan enterradas, la
temperatura del gas que fluye no se afecta apreciablemente por
cambios rápidos de la temperatura atmosférica. Los cambios de
38
temperatura del gas usualmente son estacionales y las
observaciones simultáneas de temperatura en las secciones de
entrada y salida del tramo de tubería son generalmente las
mismas.
3. El gas se comporta de acuerdo a la ley de Boyle, que establece
que a temperatura constante el volumen ocupado por un gas es
inversamente proporcional a la presión absoluta (pv=K). Por
consiguiente, para la asunción de flujo isotérmico, los productos
de presión y volumen que aparecen en ambos miembros de la
ecuación (1) se cancelan
(
;
) y la ecuación se convierte en
Sin embargo, es bien conocido que los gases reales no cumplen
estrictamente la ley de Boyle. La desviación del gas natural de la
ley de Boyle es significante a altas presiones y depende tanto de
la composición química del gas natural como de las condiciones
de presión y temperatura bajo las cuales se encuentra.
Las
desviaciones de
representativo
de
la ley de
gases
Boyle
naturales,
para
fueron
un
grupo
determinadas
inicialmente por Johnson y Berwald, quienes reportan [1]
algunos datos detallados concernientes a su magnitud y efecto
en el cálculo de ratas de flujo.
39
4. La tubería es horizontal. Los cambios de elevación a lo largo de
una tubería rara vez son muy grandes y su efecto en el cálculo
del flujo de gas usualmente es despreciable.
El peso específico del gas natural bajo las presiones ordinarias en las
tuberías es pequeño comparado con el de los líquidos y en la mayoría de
condiciones las diferencias de energía potencial del gas debido a
diferencias de elevación tienen un pequeño significado relativo.
La tasa de flujo es usualmente suficientemente alta para dar grandes
valores a los términos de la ecuación (1) comparados con las diferencias
de valores entre los términos Z1 y Z2.
Por consiguiente Z1 y Z2 se eliminan en la ecuación (1).
Johnson y Berwald presentaron por primera vez [1] los datos obtenidos en
ensayos de flujos donde se relacionan las diferencias de elevación
observadas y sus efectos en el cálculo de la tasa de flujo.
De acuerdo con estas tres asunciones; flujo isotérmico, cumplimiento de la
ley de Boyle y tubo horizontal, la ecuación (1) se convierte en
o sea:
40
En el flujo de gas natural a través de tubería ocurren usualmente
considerables caídas de presión entre las secciones de entrada y salida,
por lo tanto se tendrán en cuenta las condiciones de flujo relativas a
"grandes porcentajes de caída de presión" mencionadas originalmente por
Walker y otros [2].
Como la presión a lo largo de la tubería disminuye y la temperatura
permanece constante, el volumen del gas aumenta.
Y como el mismo peso de gas cruza cada sección del tubo durante el
mismo intervalo de tiempo, y el tubo es de área constante en la sección, la
velocidad del flujo aumenta.
Por lo tanto se considerarán las relaciones de energía para una longitud
diferencial (
l). Para esa longitud diferencial
Antes de evaluar el término
l la ecuación (3) es:
hf es necesario definir brevemente la
naturaleza del flujo de gas natural en el transporte comercial:
En el flujo de fluidos el movimiento de las partículas fluidas a través del
tubo es ó laminar ó turbulento.
Como su nombre lo indica, en el flujo laminar el movimiento de las
partículas es paralelo a las paredes del tubo y no hay corrientes
transversales, mientras que en el flujo turbulento existen corrientes
transversales o vórtices.
41
Se considera que el flujo laminar ocurre usualmente a bajas velocidades. El
trabajo de Reynolds [3] establece las relaciones entre el tipo de flujo y el
diámetro del tubo, la velocidad del flujo y la densidad y la viscosidad del
fluido.
En el transporte comercial de gas natural por tubería el flujo es
decididamente turbulento y es para este tipo de flujo que se expresa aquí la
ecuación del balance de energía.
El trabajo hecho para vencer la resistencia de la fricción en la distancia
l
es igual al producto entre la resistencia de fricción y la distancia a lo largo
de la cual se vence esa resistencia.
Para flujo turbulento, según Prandtl [4], la resistencia a la fricción es
proporcional a la superficie de contacto con el fluido, aproximadamente
proporcional al cuadrado de la velocidad y proporcional al peso específico
del fluido.
Ahora, si la resistencia es proporcional al cuadrado de la velocidad (V²) es
también proporcional a la cabeza de velocidad (V²/2g).
Expresada en símbolos, la resistencia a la fricción (
donde:
dl :longitud del tubo
Rf) es proporcional a:
42
P :perímetro del tubo
V: velocidad del flujo
g :aceleración de la gravedad
γ :peso específico del fluido
o sea que
El término f es el factor de proporcionalidad requerido para satisfacer la
igualdad y es comúnmente llamado factor de fricción.
Ahora, el trabajo requerido para vencer la resistencia de la fricción en un
tramo
l de tubería será:
El peso de fluido en ese tramo de tubo es igual al área de la sección, A,
multiplicada por la longitud del tramo, dl, y por el peso específico del fluido,:
Y el trabajo requerido para vencer la resistencia de la fricción en la longitud
l, por unidad de peso es:
43
Sustituyendo los valores para P=
D y A=
D²/4 se obtiene
Que no es más que otra versión de la ecuación de Darcy-Weisbach
2.1.2 LEY DE DARCY- WEISBACH (Investigaciones experimentales)
Para un flujo permanente, en un tubo de diámetro constante, la línea de
cargas piezometricas es paralela a la línea de energía e inclinada en la
dirección del movimiento. En 1950, Darcy. Weisbach y otros, dedujeron
experimentalmente una formula para calcular en un tubo la perdida de
fricción.
=
Donde:
f= factor de fricción, sin dimensiones
g=Aceleración de la gravedad
hf= perdidas de fricción, en m.
D= diámetro
44
L=longitud de tubos, en m.
V= velocidad media, en m/ seg.
El factor de fricción es función de la rugosidad (E)
Y
del número de
Reynolds (Re) en el tubo esto es:
F = f (E, Re)
La formula de Darcy Weisbach, se pueden derivar por medio de un análisis
dimensional.
Si Sf representa la relación entre la pérdida de energía y la longitud del
tubo en que esta ocurre (pendiente de fricción) la formula de DarcyWeisbach también es:
=
=
2.1.3.- INVESTIGACIONES EXPERIMENTALES Y LEY DE POISEVILLE.
La ley de poiseville (también conocida como Ley de Hagen – Poiseville
después de los experimentos llevados a cabo por Gotthilf Heinrich Ludwig
Hagen (1797-1884) en 1839) es la ley que permite determinar el flujo
laminar estacionario Qv de un liquido incompresible y uniformemente
viscoso(también denominado fluido newtoniano ) a través de un tubo
cilíndrico de sección circular constante.
45
Esta ecuación fue derivada experimentalmente en 1838, formulada y
publicada en 1840 y 1846 por Jean Louis Marie Poiseville (1797-1869). La
ley queda formulada del siguiente modo:
=
=
.
.
=
.
−
=
∆
Donde v es el volumen del líquido que circula en la unidad de tiempo t,
vmedia, la velocidad media del fluido a lo largo del eje z del sistema de
coordenadas cilíndrico, R es el radio interno del tubo. AP, es la caída de
presión entre los dos extremos, n es la viscosidad dinámica y L, la longitud
característica lo largo del eje z. la ley se puede derivar de la ecuación de
DARCY WEISBACH, desarrollada en el campo de la hidráulica y que por lo
demás es valido para todos los tipos de fluidos. La ley de Hagen Poiseville
se puede expresar también del siguiente modo
=
=
Donde Re es el numero de Reynolds y es la densidad del fluido. En esta
forma la ley aproxima el valor de factor de fricción, la energía disipada por
la perdida de carga, el factor de perdida por fricción o el factor de fricción
de Darcy en flujo laminar a muy bajas velocidades en un tubo cilíndrico.
La derivación teórica de la formula original de poiseville fue realizada
independientemente por Weidman en 1856 y Neumann y E. Hagenbach en
46
1858 (1859-1860). Hagenbach fue el primero que la denomino como la
LEY DE POISEVILLE.
2.1.3.1.- CALCULO DE LA FORMULA DE POISEVILLE PARA FLUJOS
INCOMPRENSIBLE.
Consideremos una tubería horizontal de radio R constante y dentro de ella
dos secciones transversales 1 y 2 separadas una
distancia L.
Estas
secciones delimitan un trozo de tubería que en la imagen adjunta queda
delimitada por los puntos ABCD. Dentro de la tubería indicada
consideramos a su vez un cilindro coaxial delimitado por los puntos abcd
con área de tapas A = π r2 y radio r. Debido a la viscosidad del fluido, sobre
este cilindro actúa un esfuerzo cortante Que llamaremos T provocado por
una fuerza cortante F sobre un área longitudinal AL = 2π r L. Esta fuerza
será igual a F = p1A − p2A tendrá un sentido izquierda - derecha igual al
desplazamiento del fluido, provocado por un gradiente de presión en la
quep1 es mayor que p2 (no guiarse por el dibujo adjunto, aún no encontré la
manera de cambiarlo). Integrando las fuerzas que actúan
47
sobre el cilindro considerado, se obtiene la expresión de la ley de Poiseville
De acuerdo a la primera ley de Newton, si p1 y p2 son las presiones
aplicadas en el centro de gravedad del área transversal del cilindro en las
secciones 1 y 2 tenemos que
.
−
+
= 0
En un sólido el esfuerzo de corte es proporcional a la deformación, pero un
fluido se deforma continuamente mientras se aplique el esfuerzo, por lo
tanto el esfuerzo de corte será proporcional a la velocidad de corte por una
constante llamada viscosidad, es
=µ
Sustituyendo el valor de la superficie AL por 2 π r L y despejando F nos
queda
=2
µ
Reemplazamos:
−
+ 2
µ
Simplificando factorizando queda:
∆ = −2
∆ = −2 µ
µ
= 0
48
Con lo que:
=−
∆
2 µ
=−
∆
2 µ
Integrando esta ecuación
=−
∆
4 µ
+
El valor de la constante C queda determinada por las condiciones en los
límites. Es decir cuando r =R entonces v = 0. Por lo que
=
∆
4 µ
Sustituyendo el valor de C en la ecuación inicial tenemos que:
=
∆
µ
(
−
)
Esta ecuación da la distribución de velocidades en una tubería. Como se
puede observar, el término del radio elevado al cuadrado indica que se
trata de un paraboloide, donde la velocidad máxima se obtiene en el eje del
mismo y que coincide con el eje de la tubería. Zona en la que los efectos
del rozamiento con las paredes de la tubería es mínima. La expresión de la
velocidad máxima queda del siguiente modo:
=
∆
4 µ
En la práctica es más sencillo medir la velocidad media que la velocidad
máxima. La expresión de la velocidad media es la siguiente:
49
=
Para calcular el caudal en la tubería vamos a considerar un anillo
diferencial de espesor dr entre dos circunferencias concéntricas con el eje
de la tubería y radios r y r + dr. En este caso la expresión del caudal queda
= 2
Dejando la Ecuación en función de la velocidad obtenemos:
=
2
Sustituyendo la expresión de la velocidad calculada anteriormente tenemos
que:
=
∆
µ
(
−
)
∆
(
4 µ
−
Dejando en función de q tenemos que:
=2
)
Integrando la ecuación anterior entre los límites 0 y R podremos calcular el
caudal total:
=
∆
(
4 µ
2
−
)
: Simplificamos los términos semejante y se obtiene la siguiente ecuación
=
∆
2 µ
(
−
)
50
Integrando se obtiene:
=
∆
(
− )
2 µ 2
4
Y finalmente obtenemos la expresión de la ley de Poiseville para el caudal:
∆
8 µ
=
=
,
Reemplazando esta nueva ecuación en la anterior se obtiene
=
∆
8 µ
;
=
∆
8 µ
2.1.4 DEDUCCION DE FORMULAS DE POISEVILLE DE FLUJO
INCOMPRESIBLE A COMPRENSIBLE
De aquí hemos comenzado como base para poder hallar nuestra formula
para el equipo de la unidad de pérdidas de presión de flujos compresibles.
De la ecuación de Hagen Poiseville (Ecuación 1) que es para flujo laminar
e incompresible esta se puede transformar en una ecuación para gases
asumiendo que el gas es ideal
(1)
=
8µ
(−
)
Como el gas tiene un comportamiento ideal a partir de la ecuación de gas
ideal podemos obtener la densidad de lo cual no da
(2)
= nRT
51
Las moles de gas es igual a m/PM donde m Masa de la molécula y PM es
el peso molecular la Ecuación de gas ideal quedaría de la siguiente forma:
(3)
=
Donde:
(4) =
De lo cual Densidad = m/V y obtendremos la ecuación para la densidad
(5) = ρ
RT
PM
Como el gas pasaría por el interior del tubo en una longitud X la
Temperatura varia muy poco y se podría asumir que es isotérmico, al no
cambiar bruscamente de temperatura, permanecería constante por todo el
tubo, el peso molecular no varia, de lo cual tanto la Presión y la Densidad
cambiarían se obtendrán dos presiones y densidades diferentes al inicio y
al final de la línea
(5) =
(6)
=
Donde igualando las ecuación 5 y 6 obtendremos una ecuación (7)
(5)
=
(6)
=
52
Ordenando la ecuación no quedaría
(7)
(7)
=
=
Donde esta ecuación dejándola en función de la densidad obtendremos
que
(8) =
Remplazando la Ecuación (8) en la Ecuación (1) obtendremos
(9)
=
(−
8µ
)
Integrando la Ecuación (9) tendremos que los limites de z =0 y Z = L y P =
P0
y P = Pl
(9)
=
8µ
(−
.
)
De lo cual nos da.
(9)(− ) = −
(
8µ
−
)
Eliminamos los signos y nos quedaría la formula:
(10) =
(
8µ
−
2
)
53
De la Ecuacion 7 usamos una propiedad de la igualdades que al sumarle la
unidad a cada uno de los extremos el resultado o variara y se cumple la
igualdad de lo cual nos que
(11)1 +
=
+ 1
Obtenemos el factor común y efectuamos la operación algebraica
(
)
ρ + ρ
P + P
=
ρ
P
Dejando la ecuación 12 en función de ρ0 /P0 nos da de la siguiente forma
(12)
=
Reemplazando en la Ecuación 10 la 12
(13) =
(
8µ (
+
+
)
)
(
−
2
)
Resolvemos el producto notable que se formo al integrar en donde no
quedaría de la siguiente manera
(14) =
(
8µ (
+
+
(14) =
(
8µ (
+
+
)
(
−
)(
2
+
)
(
−
)(
2
+
)
)
Simplificando
)
)
54
(15) =
(
8µ
+
2
)
(
)
−
Ya que la suma de las Densidades al inicio y al final de la línea divido para
2 es igual a la densidad promedio la ecuación abreviada quedaría de la
siguiente manera
(15) =
8µ
(
−
)
Dejando la formula de Poiseville pero para flujo comprensible no da la
siguiente
(16)
=
8µ
(
−
)
En base a la ecuación de Hagen Poiseville para flujo comprensible se
podría obtener la caída de presión de cualquier gas al pasar por un tubo
liso de longitud X con lujo laminar.
En donde
=
8 µ
.
55
2.1.4.1 ESTIMACION DE LA PROPIEDAD DE TRANSPORTE
PROPIEDADES DE TRANSPORTE A PARTIR DE LA TEORÍA CINÉTICA
DE LOS GASES SIMPLIFICADA
Las teorías moleculares son útiles para mejorar la comprensión de los
varios procesos de transporte. También pueden ser útiles para predecir
cualitativa y/o cuantitativamente la dependencia de los coeficientes de
transporte, μ, D , y k, de la temperatura y la presión. Idealmente, una
AB
teoría molecular permitiría predecir estos coeficientes para una sustancia
dada sin necesidad de recurrir a mediciones experimentales. Sin embargo,
este objetivo solo se ha logrado para los gases.
Transporte de masa en gases a baja presión
Para obtener una visión simplificada del mecanismo de transporte
difusional en gases, consideremos una mezcla de los gases A y B en
equilibrio, es decir, a temperatura, presión y concentración uniformes
56
Según la teoría cinética las moléculas estarán en movimiento caótico
21
colisionando unas con otras a razón de aproximadamente 10 choques por
segundo. En un momento y lugar dado cada molécula tendrá su propia
velocidad, y puede atravesar una cierta distancia antes de chocar con otra.
Habrá una distribución de velocidades que oscilará entre 0 e ∞.
Conociendo esta distribución podemos calcular una velocidad promedio V y
una distancia media entre colisiones, λ, llamada la "Trayectoria libre media"
Como las condiciones son uniformes dentro del gas, V y λ no variarán con
la posición, y dado que todas las direcciones son posibles para el
movimiento molecular V será el mismo para todas las direcciones y
orientaciones de los ejes coordenados, o sea, es un escalar. Considerando
un plano arbitrario en z = z, el número de moléculas que lo atraviesan en la
unidad de tiempo y que se originan por debajo del plano, será igual al que
lo atraviesan teniendo origen por encima del mismo. No habrá un flujo neto
o difusión molecular de A en la dirección z.
Supongamos ahora que x es la fracción molar de A en la mezcla y que
A
existe un gradiente de A en la dirección z, dc /dz o dx /dz, pero no en la
A
A
dirección x o y. Si la concentración de A es mayor a menores valores de z,
o sea que dc /dz es negativa habrá más moléculas de A
A
Que atraviesan el plano desde abajo que desde arriba simplemente porque
hay más moléculas de A por unidad de volumen en la región inferior.
Habrá pues un flujo neto de A en la dirección z. Para calcular este flujo
difusivo suponemos que las moléculas que llegan desde abajo tienen su
última colisión en z − λ y las que llegan desde arriba la tienen en z + λ. Se
supone en este modelo simplificado que la tercera parte de las moléculas
57
totales se mueven a lo largo de cada uno de los tres ejes coordenados, o
sea que en la dirección positiva del eje z se mueven 1/6. Si n es el número
de moléculas por unidad de volumen, el número de moléculas de A y B que
pasan hacia arriba por unidad de tiempo a través de un plano de área S es
z
(1/6) nVS, y de estas x (1/6) (nVS ) son moléculas de A.
A
z
Entonces, si no hay flujo convectivo de A o B en la dirección z, el flujo neto
de las moléculas de A es la diferencia entre el flujo debido a las moléculas
de A que se mueven hacia arriba y hacia abajo:
Para obtener la densidad de flujo difusivo de A debemos dividir por S y por
z
el número de Avogadro para convertir de moléculas a moles pues n = cN, N
23
= 6.023x10 partículas por mol gramo es el número de Avogadro
Aquí se ha supuesto que, como λ es pequeño, dx /dz es constante sobre el
A
espacio 2λ. Como T y P son constantes, c también lo es. Comparando con
la ley de Fick obtenemos finalmente
Utilizando la teoría cinética simplificada de los gases que asume la no
existencia de gradientes de concentración, las moléculas A y B como
esferas rígidas sin fuerzas atractivas, de aproximadamente la misma masa
y tamaño, y gas ideal:
58
Donde:
kB=
Constante de Boltzman = 1.38062*10−23 J/K = ℜ /N
m=
Masa de la molécula = M/N
M=
Peso molecular
N=
Molécula por unidad de volumen = n = p/kBT = CN
Constante de los gases.
N
Número de Avogadro
D
Diámetro molecular
Θ
Frecuencia de colisiones (s-1)
Así el Coeficiente de Auto difusión DAA
Si A y B tienen diferentes masa y Tamaño
2.1.4.2.- TRANSPORTE DE CANTIDAD DE MOVIMIENTO.
Supongamos que ahora el fluido esta en movimiento en la dirección x, y
que hay un gradiente de velocidad − dv /dz mientras que v = v = 0.
x
y
z
Entonces las moléculas que atraviesan el plano ubicado en z originándose
59
desde abajo tendrán una velocidad mayor que aquellas que se originan por
encima. También como el impulso es masa por velocidad, tendrán un
mayor impulso x. Por lo tanto cuando colisionan las moléculas de abajo con
mayor impulso tenderán a acelerar las moléculas más lentas de arriba y
similarmente las moléculas más lentas de arriba tenderán a frenar las
moléculas más rápidas del lado inferior. Habrá entonces un transporte neto
de impulso x desde un z menor hasta un z mayor (o en la dirección z
positiva). La aceleración del fluido superior por el fluido inferior tiene el
efecto de una fuerza actuando tangencialmente al área S (perpendicular al
z
eje z); esta es la fuerza cortante τ S . Similarmente, el frenado del fluido
zx
z
inferior equivale al efecto de una fuerza cortante igual y opuesta,
frecuentemente llamada fuerza de arrastre o sea una fuerza de fricción. La
fuerza cortante se relaciona a través de la ley de Newton del movimiento
con la velocidad de flujo de la cantidad de movimiento. Así el resultado del
movimiento aleatorio de las moléculas es simultáneamente una fuerza
cortante y un flujo de cantidad de movimiento.
Si m es la masa de una molécula, su cantidad de movimiento será mvx.
Entonces la velocidad de flujo del impulso x hacia arriba de (z − λ) será:
Y la velocidad neta de flujo de cantidad de movimiento será
60
Para obtener la densidad de flujo del impulso x en la dirección z, dividimos
por Sz para obtener:
Aquí nuevamente asumimos gradiente lineal sobre la distancia 2λ y
usamos n⋅m = ρ. Al comparar con la ley de Newton de la viscosidad
obtenemos para la viscosidad cinemática o di fusividad de cantidad de
movimiento.
Que es la misma expresión para DAB siendo en este caso Sc = 1.
Substituyendo λ y V de la teoría cinética de los gases obtenemos
Nótese que μ aumenta con la temperatura y es independiente de la presión
o, equivalentemente, es independiente de la densidad a temperatura
constante.
2.1.4.3.-TRANSPORTE DE ENERGÍA.
Supongamos que ahora existe u gradiente negativo de energía en el plano
ubicado en z asumimos que el gas es monoatómico y depreciando las
contribuciones vibracionales y rotacionales a la energía cada molécula
tendrá una energía interna de
Como antes, las moléculas se encuentran en movimientos vibratorios, pero
las que se originan en z –λ tienen mas energía mayor temperatura de las
61
que se originan en z + λ siguiendo el anterior procedimiento dividimos el
flujo neto de energía por el área para obtener la densidad de flujo de calor
o flujo de energía.
Ahora suponiendo dT/d; y n constante sobre el intervalo 2λ
Dado que (3/2) nkBT = (3/2) (ρN/M) ( ℜ /N) T = ρCVT pues CV = 3 /2M
para un gas monoatómico. Aquí, CV es el calor específico a volumen
constante
(energía/masa. Temperatura). Las unidades de ρC T son
V
energía por unidad de volumen y Vλ es longitud al cuadrado sobre tiempo,
que podría denominarse difusividad térmica.
Tomando α = k/ρCp
En la realidad Prandtl tiende más a 2/3.
De la ley de Fourier y del desarrollo anterior obtenemos la siguiente
expresión para la conductividad térmica de un gas monoatómico
62
En consecuencia, el modelo simplificado nos predice que k varía
aproximadamente con T½ y debería ser independiente de la presión.
63
2.1.4.4.-TEORÍA RIGUROSA DE CHAPMAN - ENSKOG PARA GASES
DILUIDOS
Las ecuaciones anteriores dan una vaga de las propiedades de transporte
la principal fuente de error surge en la suposición de que las moléculas se
comportan como esferas rígidas sin interacción, realmente las moléculas
son compresibles, y existes fuerzas entre ellas
Esta fuerza de acción molecular varia con su separación r y se relaciona a
la energía potencial de interacción Ep por F=-dEp/dr
d
Fig. 1.4-2 cuando el acercamiento rígido del diámetro d
del od de dos esferas, el centro de una esfera (en
O`)"considera" un círculo del π d 2 del área sobre el
centro de la otra esfera (en O9, en el cual una colisión
puede ocurrir. El π d 2 del área se refiere como la
"sección transversal de la colisión"
La forma de la Energía potencial Ep es una función de la separación para
pequeños valores de r, la moléculas se repelen y la energía es grande y
positiva, para valores mayores la moléculas se atraen, y valores aun
mayores de r, las fuerzas intermoleculares tienden a cero.
Para tener en cuenta tanto las fuerzas repulsivas como las atractivas entre
moléculas no polares, se acostumbra a asumir que la energía potencial
total es la suma de dos potenciales separados
64
Donde A, B, n y m son constantes positivas y n > m, esta ecuación fue
propuesta inicialmente por Mie e
investigada extensivamente por
LENNARD y JONES y ha sido
usada
específicamente
calcular
para
propiedades
termodinámicas y de transporte
en gases no diluidos no polares.
Al analizar la ecuación se hace
evidente
que
para
algunas
distancias r mínimas, Ep es un
mínimo. Reorganizando.
Donde ε =-Ep mínimo y σ es la distancia intermolecular cuando Ep = 0
London demostró que a partir de las teorías de la fuerza de dispersión que
m = 6, pero no se dispone de un valor teórico para. Un resultado acorde
con los experimentos se obtiene dejando a n como un parámetro ajustable.
65
Se halla conveniente para los cálculos hacer n = 12 obteniendo:
Esta expresión se denomina POTENCIALES DE LENARD – JONES. Ellas
relaciona la energía potencial de dos moléculas a su distancia de
separación en términos de dos parámetros característicos de la molécula
ya mencionada un parámetro energético ε, el cual es negativo de la energía
mínima correspondiente a la separación de equilibrio; y un parámetro de
distancias σ, el que es igual a la separación intermolecular cuando la
energía potencial es cero (ver figura 3.2)
En una mezcla la interacción A y B habrá una interacción entre ellas
Los parámetros característicos de la mezcla pueden estimarse a partir de
los parámetros para los componentes puros por las ecuaciones
aproximadas
CHAPMAN y ENSKOG desarrollaron ecuaciones para gases o polares a
baja presión.
66
2.1.4.5.- VISCOSIDAD
Esta ecuación es valida para gases no polares. Aquí M es peso molecular,
μ esta en Pa.s; T en K; σ en nanómetros y Ωμ es la integral de colisión.
También
Esta ecuación se diferencia de la anterior, solo en la unidades a saber
μ(gr/cm-s). T (K). σ (A) y Ωμ la integral de colisión pueden aproximarse por
Donde T* = kgT/ε es una temperatura a dimensional y kg es la constante de
Boltzman.
Una forma más exacta de calcular la integral de colisión es
Esta expresión puede darnos errores menos del 0.064% para valores t*
entre 0.3 y 100.
67
68
CAPITULO 3
ACCESORIOS Y VALVULAS
En este capitulo se dan los nombres mas comunes de los accesorios,
teniendo en cuenta que se comprenden los pormenores de cada uno de
ellos y los funciones que representan en el ahorro de su instalación.
Hay tal cantidad de tipos de accesorios que no se encuentran en manuales
al alcance del diseñador, para lo que tenemos que efectuar las pruebas de
campo contando con la unidad de perdida de presión que es el objetivo de
esta tesis.
El diseñador siempre estará dispuesto a aceptar nuevos adelantos que
vayan apareciendo de una manera progresista.
Como las industrias de proceso son industrias competitivas, la economía
en el diseño de planta es de absoluta necesidad.
Así mismo para entender la nomenclatura de los accesorios mas comunes
se ha incorporado en la pagina siguiente la figuras e imágenes.
Por medio de las descripciones de cada uno de los accesorios y válvulas
que se detallan a continuación nos sirve de gran utilidad para poder
escoger cual de ellos se pueden incorporar en nuestro diseño de la unidad
de perdidas de presión para flujo compresibles. Este es el objetivo principal
de este capitulo.
69
3.1 VALVULAS
En un proceso se emplean gran numero de válvulas de tamaños y de
formas muy diferentes. A pesar de la amplia variedad de diseño todas
tienen un fin principal que es común: disminuir o detener el flujo de un
fluido ya sea compresible o incompresible.
3.1.1 VALVULA DE COMPUERTA
Las compuertas de disco, actuadas por un husillo, se mueven
perpendiculares al flujo. El disco asienta en dos caras par cerrar.
Utilización: Para servicio que requiere un frecuente estrangulamiento y
frecuente cierre y apertura.
Limitaciones: No es practica para estrangulamiento de la vena fluida
causa erosión en los asientos. La bolsa en el fondo de la válvula puede
llenarse de depósitos, impidiendo el cierre total.
3.1.2 VALVULA DE GLOBO
Forma de operar: El disco situado en el extremo del husillo asienta sobre
una abertura circular. El flujo cambia de dirección cuando asienta la válvula
formando un seno.
Utilización: Buena para producir estrangulamiento debido a la resistencia
que presenta al paso de aquel. La
válvula en Y que es una subclase
produce una menor perdida de carga y turbulencia es la mas indicada para
el servicio corrosivo o erosivo.
70
Como subclase también las constituyen las válvulas de ángulo, aguja,
diafragma usada la primera por comodidad pero la segunda y tercera son
utilizadas para el control fino de fluidos compresibles.
Limitaciones: No es recomendada para el servicio que requiere frecuente
cierre y apertura. El costo y la eficiencia para válvulas mayores de 6” es
desfavorable. La válvula Y no se encuentra con facilidad en todos los
tamaños. La válvula de 90 grados causa una falsa economía ya que las
fatigas y deformaciones en los sistemas de tuberías no se pueden situar en
las válvulas.
3.1.3 VALVULA MACHO
El macho cónico con agujero de la misma forma que el interior de las
válvulas, abre y cierra con un mínimo de esfuerzo después de desconectar
el seguro en un cuarto de la vuelta de macho.
Se incluye en esta válvula el tipo de bolas. Se constituye en tres tipos :
corto, normal y venturi.
El tipo corto tiene el mismo entrecaras que la de compuerta y son
preferidos generalmente para la mayoría de los servicios.
El tipo normal y venturi producen una perdida menor de carga y son usados
cuando sean necesarios tener una caída de presión mínima.
Utilización: Para servicio general de cierre y apertura. Mayor seguridad de
cierre que las de compuertas. Pueden ser utilizadas para estrangulamiento
aunque dan peor servicio que las de globo. Para servicios donde se
71
requiere una perdida de carga mínima. Los sientos protegidos no son
afectados por la corrosión y la erosión.
alta pureza. La lubrificación
requiere servicio de mantenimiento. El
lubrificante fija la temperatura de servicio (659 – 1000 ºF).
En las válvulas macho no lubrificadas no se puede reparar bajo presión. No
posee un cierre tan positivo como la lubrificada.
3.1.4 VALVULAS DE CONTROL AUTOMATICO
Similar al principio a la de globo tipo diafragma, pero de alta precisión para
un exacto control. El aire actúa sobre un diafragma, que mueve el vástago
abriendo y cerrando el orificio de la válvula. La presión del aire es
controlada por un instrumento de medida. El cierre de la válvula efectuado
por un tapón de perfil parabólico o por unas aberturas en forma de V, qu
dan las características deseadas de un estrangulamiento. Las válvulas de
doble apertura dan mayor margen de control y requieren menor fuerza para
mover el vástago
Utilización: Control automático de flujo y presión en consecuencia también
control de temperatura.
Limitaciones: El costo primero es muy alto pero se amortizan muy
rápidamente por el ahorro personal de operación y mejoramiento en el
control de proceso. No se deben utilizar para producción en muy pequeña
escala o ensayos.
72
VALVULAS DE CONTROL MANUAL
Son de un solo orificio de control y un micrómetro en 1 /100 de paso de
rosca para facilitar el control. Son de utilización en plantas pilotos u otras
aplicaciones que no justifiquen la instalación de control automático.
VALVULA DE DIAFRAGMA
El diafragma sirve de junta del bonete, evitando la entrada en contacto con
el fluido con el interior del bonete. El elemento de asiento puede ser un
disco separado, un diafragma o un diafragma sólido puede servir como
elemento de cierre.
Utilización: Para servicio corrosivo volátil o tóxico en el cual no se puede
permitir ningún escape. Todas las válvulas de plásticas son utilizadas
según este diseño. También son utilizadas en columnas de destilación
atmosférica o al vacio.
Válvula de seguridad
La válvula abre automáticamente cuando la fuerza sobre el asiento excede
la fuerza del muelle, cerrándose cuando el exceso de presión ha sido
aliviado.
Se utiliza para proteger equipos y recientes de presiones excesivas. No es
indicada para fluidos altamente corrosivos.
3.1.5 VALVULAS DE RETENCIÒN.
La de bisagra. El flujo mantiene abierto el cierre y el flujo en sentido
opuesto lo cierra. La de tipo basculante con el pivote en el centro evita el
73
golpe al cerrar, se utilizan contrapesos externos para afinar más el cambio
de flujo y cierre con seguridad.
La de pistón: La circulación de fluido en su interior es similar a las de globo.
El flujo levanta el pistón permitiendo el peso, el contra flujo y el peso hacen
que se cierren.
La de bola: igual que la del anterior con el pistón sustituido por una bola
guiada
UTILIZACION: Conexión imprescindible después de una bomba, la de tipo
bisagra nos permite minimizar la perdida de carga, mejor para líquidos y
grandes tamaños. La de pistón indicada especialmente para vapores, agua.
Apropiada para flujo pulsante.
La de bola detiene el contra flujo mas rápido que los otros tipos. Buena
para operar con fluidos viscosos, cuyos depósitos perjudicarían la
operación de los otros tipos. Opera en cualquier posición sea esta vertical u
horizontal.
LIMITACIONES: La de bisagra no se aplica a líneas sujetas a flujo
pulsante, operan en posición horizontal. La de pistón muchos de estos tipos
operan en posición solo horizontal. No es común para tamaños mayores de
6”.
74
75
76
3.1.5.1.- FIGURA NOMENCLATURA PARA VÁLVULA TIPO MACHO.
.
77
78
3.2 CLASES DE TUBERIAS
Tuberías
Las tuberías son conductos cilíndricos de material, diámetro y longitud
variable. Se dividen en tuberías y tubos .las tuberías tienen unas
dimensiones normalizadas. Los tubos son los no fabricados en tamaños
estándares.
Las tuberías se identifican por su diámetro externo y su espesor. El
espesor se expresa por el numero de lista (Schedule).
Existe una equivalente entre el numero de lista y la terminación de peso
estándar.
Sch 40 = peso estándar (S)
Sch 80 = peso extrafuerte (XS)
Sch 160= peso doble extrafuerte (XXS)
El numero de lista (Schedule) esta relacionado con la presión del diseño
de la tubería. De acuerdo a las clases de tuberías por resistencias de la
presión de ASA (American Estándar Asociation) tenemos:
79
Las tolerancias del espesor de tuberías es generalmente del 12.5 %( una
tubería puede tener un espesor del 87.5 % del nominal).
Selección de tuberías. Y clasificación.
Las principales variables de selección de tuberías son:
a) Corrosión
b) Temperatura
c) Presión
d) Costo.
La selección de materiales por la resistencia a la corrosión depende de los
factores indicados. Como ya sabemos la resistencia a la corrosión de los
materiales dependen de la temperatura y la turbulencia. Generalmente la
selección
de
los
materiales
se
apoya
en
la
experiencia
y/o
experimentación.
Después de la selección por las consideraciones corrosivas la selección se
debe hacer basándose en la temperatura, presión y costo.
80
La capacidad de una tubería para resistir una condición de presión y
temperatura varían con el material y eta directamente relacionada con la
fatiga admisible “S” coeficiente de trabajo. Que se tabula por la unidad de
costo.
La fabricación de tuberías de acero puede por ser por dos métodos:
a) Tuberías sin unión
b) Tuberías soldadas
Los materiales de construcción de tuberías de planta de proceso son:
Acero al carbono, el más usual.
No soporta condiciones de fluidos corrosivos utilizados en industrias.
Acero de baja aleación,
Níquel, para baja temperatura y corrosión
Cromo- molibdeno, para alta presión y temperatura.
Acero inoxidable
Austenitico, para la corrosión
Ferritico, para la corrosión este es menos usado
La Tubería de acero inoxidable es utilizada con éxito en procesos donde
los fluidos corrosivos tienen condiciones que la tubería de acero al carbón
no soporta. También en procesos alimenticios o farmacéuticos en donde es
necesario que la tubería tenga un acabado especial “sanitario” y que
81
cumpla con las normas especiales que la industria que produce artículos de
consumo humano necesita.
Por otro lado el “Tubing” de acero inoxidable es utilizado en procesos de
uso de gases y oxigeno y a alta presión además de procesos de alta y ultra
alta pureza en la industria. El tubing de Acero Inoxidable es instalado con
conectores OD y NPT del mismo material siendo Hamlet la marca idónea
para dichos procesos con garantía de por vida y con intercambiabilidad
garantizada con otras marcas.
Existen 3 tipos básicos de tubería de acero inoxidable de uso industrial:
3.2.1.-TUBERÍAS DE ACERO INOXIDABLE CON COSTURA
Aleación o tipo de inoxidable más comunes: 304 y 316.
Cada
uno
puede
manejar
su
grado
adicional
L.
Extremos - Lisos.
Longitud - 6.10 metros de largo por tramo.
Espesores - Los espesores mas comunes son el cedula 10 y el cedula 40.
Normas - ASTM A312.
3.2.2.--TUBERÍAS DE ACERO INOXIDABLE SIN COSTURA:
Aleación o tipo de inoxidable mas comunes: 304 y 316. Cada uno puede
manejar su grado adicional L.
Extremos - Lisos.
82
Longitud - Irregular en todas sus medidas. Siempre habrá diferencias entre
lo
que
se
solicita
contra
lo
que
se
entrega.
304
y
3.2.3.- TUBERÍAS DE ACERO INOXIDABLE SANITARIO:
Aleación
o
tipo
de
inoxidable
mas
comunes:
316.
Extremos - Lisos.
Longitud - 6.10 metros de largo por tramo.
Espesores - calibre 16 es el más común.
Normas - ASTM A270.
Industrias donde se aplica - Cervecerías, laboratorios, refresqueras,
dulceras entre otras.
Acabado - Este tipo de tubería es con costura pero tiene un acabado
especial “pulido” que debe de cumplir con normas muy concretas y que le
da a la superficie interior y exterior un terminado tipo espejo que es muy
brilloso pero también libre de rugosidad para que en el proceso no existan
incrustaciones que contaminen el producto que sera consumido por las
personas.
83
3.2.4.- TUBING DE ACERO INOXIDABLE
Con
y sin
costura
(siendo
el
de
sin costura
el
mas común.
Aleación o tipo de inoxidable mas comunes: 304 y 316. (el 316 es el mas
común de ambos).
Extremos - Biselados.
Longitud - 6.10 metros de largo por tramo.
.Materiales no férreos:
Aluminio, para bajas temperaturas
Cobre y sus aleaciones: para protección contra la corrosión

Latón (Zn)

Bronce (Sn)

Admirality (latón + 1% de Sn). Agua
70-30 Ni. Para agua del mar
El cobre - cuyo símbolo químico se representa como (Cu) – es un metal
que cuenta con un color característico (el rojo salmón) y que tiene ciertas
propiedades importantes como su ductilidad y maleabilidad y su buena
84
conductividad del calor y la electricidad. Dicho metal, además, no puede
ser atacado por los gases ni tampoco sufre alteraciones cuando está en
contacto en el aire seco. En los momentos de humedad, el cobre tiene la
facilidad de recubrirse o protegerse con una capa de óxido, que logra
impedir ataques posteriores de dicha humedad. En cuanto al tema que nos
ocupa, las tuberías de cobre, cabe decirse que las propiedades de los
tubos de cobre son varias. En primer lugar, las características que
mencionamos del cobre lo constituyeron en un material sumamente
apropiado para cualquier clase de instalación de agua que se quiere
efectuar. En segundo lugar, las tuberías de cobre cuentan con un número
de ventajas que podemos mencionar: una de ellas tiene que ver con la
rapidez y la facilidad de las tareas de preparación y colocación de las
tuberías. Por otro lado, se puede efectuar o ejecutar las uniones de los
tubos en un lapso de tiempo muy corto, siempre utilizando manguitos que
se encuentren solados por la capilaridad. Otros datos importantes que vale
la pena destacar son la posibilidad de una prefabricación y el bajo número
de pérdidas de las cargas, que se relaciona estrechamente con lo liso de la
superficie de las paredes del lado interior de los tubos en cuestión.
Asimismo, nos podemos encontrar con una gran resistencia al efecto que
Provoca la corrosión.
85
El cobre que compone los tubos, además, tiene un punto de fusión de
aproximadamente mil grados centígrados y, con la acción de la humedad,
produce de manera inmediata una pátina algo verdosa constituida por un
carbono básico, que logra proteger a la tubería de cobre de todas las
posteriores alteraciones que pueden llegar a provocarse y que son
conocidas por la denominación de cardenillo. El tubo, en sí, puede
presentar una gran duración al paso del tiempo, puesto que en primera
medida se caracteriza por su inalterabilidad ante estos factores. Sin
embargo, el problema que puede presentar una tubería de cobre es su
inminente dilatación.
Níquel y sus aleaciones: para protección contra la corrosión
86

Monel
 Inconel
 Hastelloy
 Titanio. Agua del mar
 PLASTICOS: corrosión
 Polietileno.
3.3 ACCESORIOS PARA TUBERIAS
ACCESORIOS DE TUBERÍAS
Es el conjunto de piezas moldeadas o mecanizadas que unidas a los tubos
mediante un procedimiento determinado forman las líneas estructurales de
tuberías de una planta de proceso.
TIPOS.
Entre los tipos de accesorios mas comunes se puede mencionar:
 Bridas
 Codos
 Tes
 Reducciones
 Cuellos o acoples
 Empacaduras
87
 Tornillos y niples
CARACTERÍSTICAS
Entre las características se encuentran: tipo, tamaño, aleación, resistencia,
espesor y dimensión.
 Diámetros. Es la medida de un accesorio o diámetro nominal
mediante el cual se identifica al mismo y depende de las
especificaciones técnicas exigidas.
 Resistencia.
Es la capacidad de tensión en libras o en
kilogramos que puede aportar un determinado accesorio en
plena operatividad.
 Aleación. Es el material o conjunto de materiales del cual esta
hecho un accesorio de tubería.
 Espesor. Es el grosor que posee la pared del accesorio de
acuerdo a las normas y especificaciones establecidas.
3.3.1 TE REDUCTORES
TES.
Son accesorios que se fabrican de diferentes tipos, aleaciones,
diámetros y Schedule y se utiliza para afectar fabricación en líneas de
tubería. TIPOS. Diámetros iguales o te de recta. Reductora con dos
orificios de igualal diámetro y uno desigual.
CARACTERÍSTICAS. Diámetro. Las tes existen en diámetros desde ¼'' "
hasta 72'' " en el tipo Fabricación. Espesor. Este factor depende del espesor
88
del tubo o accesorio a la cual va instalada y ellos existen desde el espesor
fabricación hasta el doble extrapesado. Aleación. Las mas usadas en la
fabricación son: acero al carbono, acero inoxidable, galvanizado, etc. Juntas.
Para instalar las te en líneas de tubería se puede hacer, mediante
procedimiento de rosca embutible-soldable o saldable a tope. Dimensión. Es
la medida del centro a cualquiera de las bocas de la te.
3.3.2 CODOS
Son accesorios de forma curva que se utilizan para cambiar la dirección del
flujo de las líneas tantos grados como lo especifiquen los planos o dibujos de
tuberías.
TIPOS
Los codos estándar son aquellos que vienen listos para la pre-fabricación de
piezas de tuberías y que son fundidos en una sola pieza con características
especificas y son:
 Codos estándar de 45°
 Codos estándar de 90°
 Codos estándar de 180°
CARACTERÍSTICAS
 Diámetro. Es el tamaño o medida del orificio del codo entre sus
paredes los cuales existen desde ¼'' hasta 120’’”. También
existen codos de reducción.
89
 Angulo. Es la existente entre ambos extremos de l codo y sus
grados dependen del giro o desplazamiento que requiera
LA LÍNEA.
 Radio. Es la dimensión que va desde el vértice hacia uno de sus
arcos. Según sus radios los codos pueden ser:
radio corto, largo, de retorno y extra largo.
 Espesores una normativa o codificación del fabricante
determinada por el grosor de la pared del codo.
 Aleación. Es el tipo de material o mezcla de materiales con el cual
se elabora el codo, entre los mas importantes se encuentran: acero
al carbono, acero a % de cromo, acero inoxidable, galvanizado,
etc.
 Junta. Es el procedimiento que se emplea para pegar un codo con
un tubo, u otro accesorio y esta puede ser: saldable a tope,
roscable, embutible y saldable.
 Dimensión. Es la medida del centro al extremo o cara del codo y la
misma puede calcularse mediante formulas existentes.
(Dimensión = 2 veces su diámetro.) o ( dimensión = diámetro x 2)
90
3.3.3 UNIONES O BRIDAS
Son
accesorios
para
conectar
tuberías
con
equipos
(Bombas,
intercambiadores de calor, calderas, tanques, etc.) o accesorios (codos,
válvulas, etc.). La unión se hace por medio de dos bridas, en la cual una de
ellas pertenece a la tubería y la otra al equipo o accesorio a ser conectado. La
ventajas de las uniones bridadas radica en el hecho de que por estar unidas
por espárragos, permite el rápido montaje y desmontaje a objeto de realizar
reparaciones o mantenimiento.
TIPOS Y CARACTERÍSTICAS

Brida con cuello para soldar es utilizada con el fin de minimizar el
número de soldaduras en pequeñas piezas a la vez que contribuya
a contrarrestar la corrosión en la junta.

Brida con boquilla para soldar.

Brida deslizante es la que tiene la propiedad de deslizarse hacia
cualquier extremo del tubo antes de ser soldada y se encuentra en
el mercado con cara plana, cara levantada, borde y ranura, macho
y hembra y de orificio requiere soldadura por ambos lados.

Brida roscada. Son bridas que pueden ser instaladas sin necesidad
de soldadura y se utilizan en líneas con fluidos con temperaturas
moderadas, baja presión y poca corrosión, no es adecuada para
servicios que impliquen fatigas térmicas.

Brida loca con tubo rebordeado. Es la brida que viene seccionada y
su borde puede girar alrededor de cuello, lo que permite instalar los
orificios para tornillos en cualquier posición sin necesidad de
91
nivelarlos.
 Brida ciega. Es una pieza completamente sólida sin orificio para
fluido, y se une a las tuberías mediante el uso de tornillos, se
puede colocar conjuntamente con otro tipo de brida de igual
diámetro, cara y resistencia.
 Brida orificio. Son convertidas para cumplir su función como bridas
de
orificio,
del
grupo
de
las
denominadas
estándar,
específicamente del tipo cuello soldable y deslizantes.
 Brida de cuello largo para soldar.
 Brida embutible. Tiene la propiedad de ser embutida hasta un tope
interno que ella posee, con una tolerancia de separación de 1/8'' y
solo va soldada por el lado externo.
 Brida de reducción.
REDUCTORES
Son accesorios de forma cónica, fabricadas de diversos materiales y
aleaciones. Se utilizan para disminuir el volumen del fluido a través de las
líneas de tuberías.
TIPOS
 Estándar concéntrica. Es un accesorio reductor que se utiliza para
disminuir
el
caudal
manteniendo su eje.
del
fluido
aumentando
su
velocidad,
92
 Estándar excéntrica. Es un accesorio reductor que se utiliza para
disminuir el caudal del fluido en la línea aumentando su velocidad
perdiendo su eje.
CARACTERÍSTICAS
 Diámetro. Es la medida del accesorio o diámetro nominal mediante
el cual se identifica al mismo, y varia desde ¼'' " x 3/8'' " hasta
diámetros mayores.
 Espesor. Representa el grosor de las paredes de la reducción va a
depender de los tubos o accesorios a la cual va a ser instalada.
Existen desde el espesor estándar hasta el doble extra pesado.
 Aleación. Es la mezcla utilizada en la fabricación de reducciones,
siendo las mas usuales: al carbono, acero al % de cromo, acero
inoxidable, etc.
 Junta. Es el tipo de instalación a través de juntas roscables,
embutible saldables y soldable a tope.
 Dimensión. Es la medida de boca a boca de la reducción
Concéntrica y excéntrica).
93
94
95
3.3.1 LLAVE DE TRES SALIDA Y UNA ENTRADA (MANIFOR)
Este Accesorio se encuentra ubicado en la al inicio de las líneas de acero
inoxidable que indica el ingreso del gas, este accesorio costa una entrada
de gas y tres llaves de aguaja estas llaves van conectadas a las líneas de
acero inoxidable. En el se encuentran tres manómetros que nos indica la
presión de entrada. En la salida se encuentra otro de este accesorio que
por aquí sale el gas y en el se encuentran tres manómetros que nos indica
la presión de salida.
3.4 MANOMETROS
Un manómetro es un aparato que sirve para medir la presión de los gases
contenidos en recipientes cerrados. Existen, básicamente, dos tipos de
manómetros: los de líquidos y los metálicos.
Los manómetros de líquidos emplean, por lo general, mercurio que llena un
tubo en forma de U. El tubo puede estar o abierto por ambas ramas o
abierto por una sola. En ambos casos la presión se mide conectando al
recipiente que contiene el gas el tubo por su rama inferior y abierta y
determinando el desnivel h de la columna de mercurio entre ambas ramas.
Si el manómetro es de tubo abierto entonces es necesario tomar en cuenta
la presión atmosférica po en la ecuación p = po ±
g h. Si es de tubo
cerrado, la presión vendrá dada directamente por p = g h. Los manómetros
de este segundo tipo permiten, por sus características, la medida de
presiones elevadas.
96
En los manómetros metálicos la presión del gas da lugar a deformaciones
en una cavidad o tubo metálico. Estas deformaciones se transmiten a
través de un sistema mecánico a una aguja que marca directamente la
presión del gas sobre una escala graduada.
97
.
98
4. DISEÑO Y CONSTRUCCION DE
LA UNIDAD
4.1.- SELECCIÓN DE LAS LINEAS DE GAS
Fue nuestra intención al iniciar el trabajo, construir un equipo experimental
y didáctico para poder determinar la perdida de presión en flujos
compresibles de laboratorio de operaciones unitarias “Frank M. Tyller” de la
Facultad de Ingeniería Química de la Universidad de Guayaquil.
LINEAS PRINCIPALES
Entre las líneas por donde pasara el gas hay de dos tipos De acero
inoxidable y Cañerías de Cobre
Las líneas por donde pasaría el gas tendrían que ser de un material
resistente a la presión y que no reaccionen y resistente a la corrosión,
deberíamos mantener la uniformidad del flujo del gas que
debido
primeramente a las condiciones de operación y a que el fluido que va a
pasar sobre ellos son gases y oxigeno que son altamente corrosivos, el
material que cumplía con todas estas necesidades era el Acero
Inoxidable.
LINEAS (CAÑERÍA) DE COBRE
Para seleccionar las líneas de tubos que se dirigen a los manómetros,
seleccionamos los tubos de cobre ya que por economía no podíamos
utilizar de acero inoxidable y estas líneas se pueden remover,
99
En el siguiente cuadro se especifican las propiedades fisica de las cañerías
de cobre
COMPOSICION
PROPIEDADES FISICAS
100
PROPIEDADES MECANICAS
4.2 SELECCIÓN DE DIAMETROS DE LA TUBERIA A EMPLEAR
Debido a los cambios de metodología de enseñanza hemos tenido que
trabajar con una clase de Cañerías de diámetro diferente ya que el equipo
es didáctico y que pueda ser utilizado para la práctica.
Las líneas por donde el fluido pasaría se ha seleccionado tres diámetros
diferentes con el objetivo de poder hallar perdidas de presiones por cada
diámetro de tubería, en los cuales constamos con una diámetro de 3 / 8 de
pulgada tipo Cañería de Acero inoxidable con una longitud de 2.40, con un
Diámetro de 1 / 4 de Pulgada Tipo Cañería de Acero inoxidable y por ultimo
tubo llamado Capilar su diámetro es de 1 / 8 tipo cañería de Acero
Inoxidable.
Con el fin de poder comparar las perdidas de presión que resultarían, de un
mismo gas en cada diámetro de tuberías.
101
4.3 SELECCIÓN DE TABLERO DE TRABAJO.
El tablero donde están ubicadas las líneas es de madera cubierto con
formica para que sea más resistente, no utilizamos planchas de acero ni de
hierro ya que no se podría movilizar el equipo por el peso y para la práctica
y demostración de la unidad es necesario moverse.
Las dimensiones del Tablero son
2.35 m
1.44 m
0.015 m
4.4 SELECCIÓN
DEL SOPORTE O MARCO PARA ASENTAMIENTO
DEL EQUIPO.
El marco que se ha construido es de tubos rectangulares de hierro con las
siguientes medidas 1 ¾ x 1.5mm de espesor y 12 m de longitud por la cual
la estructura fue cortada y soldada para poder armar dicho diseño en
cuatro partes ya que esta es armable y desarmable con empotramiento en
la base, esto fue construido de esa manera para facilitar el traslado de un
lugar a u otro para efectuar las practicas:
102
4.5
SELECCIÓN
DE
ACCESORIOS,
VALVULAS
Y
SELECCIÓN
TEORICA DE TIPO DE MANOMETROS PARA REGISTRAR PÉRDIDAS
DE PRESION.
SELECCIÓN DE VALVULAS
Las válvulas seleccionadas son de aguja.
Las Válvulas de aguja están ubicadas en la entrada de gas hacia los tubos
de acero inoxidable y al final de cada una de ellas, también están ubicados
en las líneas o tubos que se dirigen hacia los manómetros tanto Diferencial
en U con el Manómetro diferencial.
Las válvulas de aguja fueron escogidas ya que estas válvulas nos permiten
controlar la cantidad de gas que esta pasando por los tubos hacia el
manómetro diferencial en u con una mayor precisión que otras válvulas.
Cabe recalcar que en nuestro diseño fue colocado válvulas de compuerta
para reducir costos, pero optamos por las válvulas de aguja ya que el fluido
es mejor controlado, para poder medir la caída presión.
SELECCIÓN DE LOS ACCESORIOS
El Equipo consta con accesorios de Cobre ya que estos pueden soportar
altas presiones, también la corrosión. Y son de menos costo. Los
Accesorios son adaptados de tubo a cañerías o viceversa según el
diámetro en que se va a trabajar.
La cantidad de Accesorios utilizados para la construcción del equipo se
detallaran a continuación
103
Tabla Accesorios para la Construcción del Equipo
Adaptador de
manguera de 1/4
coda de 90 º de 1/4
2
10
Tee 1/4 cañerias
6
reductores 1/8tub 1/4tub
6
Reductores 1/8 - 1/8
8
Reductor 1/4 tub -1/4
cañ.
16
unión universal 1/4 1/4
4
Te 1/8 Tubería
8
Reductores 1/8 tub 3/8cañ
2
Reductor 1/8 tub- 1/4
cañ.
2
Reductor 1/4 tub-1/4
mano
2
104
4.6.1 DESCRIPCION DE LA SIMBOLOGIA DEL EQUIPO
ME-1
Manómetro de Entrada para Tubo de 3/8
ME-2
Manómetro de Entrada para Tubo de ¼
ME-3
Manómetro de Entrada para Tubo de 1/8
MS-1
Manómetro de Salida para Tubo de 3/8
MS-2
Manómetro de Salida para Tubo de ¼
MS-3
Manómetro de Salida para Tubo de 1/8
VE-1
Válvula de Entrada de Gas al Tubo de 3/8
VE-2
Válvula de Entrada de Gas al Tubo de ¼
VE-3
Válvula de Entrada de Gas al Tubo de 1/8
VS-1
Válvula de Salida de Gas del Tubo de 3/8
VS-2
Válvula de Salida de Gas del Tubo de ¼
VS-3
Válvula de Salida de Gas del Tubo de 1/8
V-1
Válvula para Presión 1 en 3/8
V-2
Válvula para Presión 1 en ¼
V-3
Válvula para Presión 1 en 1/8
V-4
Válvula para Presión 2 en 3/8
V-5
Válvula para Presión 2 en ¼
105
V-6
Válvula para Presión 2 en 1/8
V-7
Válvula de Entrada de Presión 1 al Manómetro en U
(ΔP)
V-8
Válvula de Entrada de Presión 2 al Manómetro en U
(ΔP)
V-9
Válvula de Entrada de Presión 1 al Manómetro
Diferencial (ΔP)
V-10
Válvula de Entrada de Presión 2 al Manómetro
Diferencial
(ΔP)
MDU
Manómetro Diferencial en U (ΔP) mmHg
MD
Manómetro Diferencial (ΔP)
ROTAMETRO
Rotámetro
106
4.6.2 MANUAL DE OPERACIÓN PARA LA UNIDAD DE PÉRDIDA DE
PRESION
Para iniciar el trabajo procedemos de la siguiente manera:
1.- Se abre la válvula de Presión del Cilindro de gas.
2.- Se Ajusta el caudal con el que se va atrabajar en el rotámetro.
3.-Se Abre la
válvula (la que se va empezar analizar primero)
de la
respectiva cañería por donde se va hacer circular el gas teniendo en
cuenta que las válvulas de la otras dos cañerías deben estar
completamente cerradas. Ejemplo Si lo hacemos circular por la Cañería de
3 / 8 abrimos la válvula VE-1 y VS-1, y así con la demás cañerías.(para 1 /
4 VE-2 y VS-2; 1 / 8 VE-3 y VS-3).
Cabe resaltar que el sistema trabaja haciendo pasar el flujo por una cañería
a la vez.
4.- Una vez que se seleccione la línea de trabajo procedemos abrir las
válvulas (de la línea en que se va leer la caída de presión ) que se dirigen
a los manómetro (Diferencial y en U), teniendo en cuenta que las válvulas
de los manómetros este cerrada (V-7, V-8, V-9 y V-10), utilizando el
ejemplo anterior tenemos que las válvulas que nos dirigen a dichos
manómetros en la línea de 3 / 8 son (V-1 para la Presión de entrada V-4
para la presión de Salida ) si es la línea de 1/ 4 las válvula para (la
Presión de Entrada es V-2 y la Presión de Salida V-5), en la línea de 1 / 8
la válvula de( presión de Entrada es V-3 y la Presión de Salida V-6.)
respectivamente
107
5.- Para determinar el ΔP en el Manómetro en U procedemos a abrir las
válvula V-7 y V-8 simultáneamente y despacio para evitar que el Mercurio
se salga por el extremo.
6.- Para determinar el ΔP en el Manómetro diferencial procedemos abrir las
válvulas V-9, V-10 simultáneamente.
7.- Al finalizar la Practica cerramos las válvulas que se dirige a los
manómetros (En
el
Manómetro
en
U Las válvulas V-7
y V-8
simultáneamente y despacio), luego las demás válvulas menos la de
Entrada y Salida del gas en las líneas de 3 / 8, 1 /4 y 1 / 8, cerramos la
Válvula Presión del cilindro y procedemos a cerrar las válvulas de Entrada
y Salida del Gas.
Con estos datos obtenidos se pueden aplicar en algunas formulas de las
cuales sirven de gran utilidad para muchos diseños que se hacen en la
actualidad.
4.7 SISTEMA DE MEDICION
En el sistema podemos conocer la presión de trabajo,
la presión de
entrada y salida, la perdida de presión y el flujo de entrada del gas.
Para medir la presión de entrada del gas en las líneas usamos los
Manómetros ME-1, ME-2 y ME-3 que están conectados en el inicio de las
líneas de trabajo (ME-1 línea de 3 / 8, ME-2 línea de 1 / 4 y ME-3 línea de
1 / 8).
108
Para medir la presión de salida del gas usamos los Manómetros MS1, MS2 y MS-3 que están conectados en el final de las líneas de Trabajo (MS-1
línea de 3 / 8, MS-2 línea de 1 / 4, MS-3 línea de 1/ 8).
Para medir el ΔP utilizamos el Manómetro en U y el Manómetro diferencial
con las siguientes características.
Para medir el Flujo utilizamos el rotámetro que esta al inicio de las líneas.
Para medir la presión de trabajo utilizamos el manómetro que esta en la
válvula de presión.
109
110
.
111
V -7
V -8
V -1
V -4
V -2
V -5
V -3
V -6
.
M DU
T u bo de 3 /8
M E -1
M S -1
V E -1
V S -1
T ub o 1 /4
M S -2
M E -2
V E -2
V S -2
M E -3
T u b o 1 /8
M S -3
V E -3
R o ta m etro
V S -3
V -9
V -1 0
M-D
112
.
MDU
T ubo de 3/8
M E-1
M S-1
VE -1
V S-1
Tubo 1/4
M S-2
M E-2
VE -2
V S-2
ME -3
Tubo 1/8
M S-3
VE -3
R otametro
V S-3
M -D
113
ANALISIS FINANCIERO
El siguiente análisis detalla la inversión realizada de 2019.15 para la
construcción de este equipo y la culminación de nuestra Tesis
CUADRO
DENOMINACION
VALOR
Nº 1
$
%
Soporte del diseño
Tabla (nº 1)
263,53
13,05
Accesorios
( tabla nº 2)
235,50
11,66
Valvulas
(tabla nº 3)
604,5
29,94
Varios
(tabla nº4)
287,6
14,24
206,0
10,20
422,0
20,90
2019,15
100
Medidores de flujo Y
Presion
tabla (nº 5)
Gastos complementarios
tabla (Nº 6)
INVERSION TOTAL
114
TABLA
Nº 1
SOPORTE DE TRABAJO PARA INSTALACION DE LINEAS DE TUBERIAS
DENOMINACION
Estructura metalica como
soporte
deL tablero (1 3/4 x 1.5mmx
12 m.)
V.
V.
UNITARIO TOTAL
CANTIDAD
1
170
170
Perfil metalico para filos en
tablero de
trabajo.
9
3,17
28,53
tablero de madera
1
40
40
formica
1
25
25
TOTAL
negra
263,53
115
TA BLA
DENOMINACION
Adaptador de manguera de
1/4
Nº 2
ACCESORIOS
V.
CANTIDAD UNITARIO
V.TOTAL
2
3,00
6,00
12
3,75
45,00
Tee 1/4 cañerias
8
3,50
28,00
reductores 1/8tub - 1/4tub
6
2,50
15,00
Reductores 1/8 - 1/8
8
2,50
20,00
18
2,50
45,00
union universal 1/4 -1/4
4
2,25
9,00
Te 1/8 Tuberia
8
3,00
24,00
Reductores 1/8 tub - 3/8cañ
2
2,50
5,00
Reductor 1/8 tub- 1/4 cañ.
2
2,50
5,00
Reductor 1/4 tub-1/4 mano
2
2,50
5,00
Codos de 1/2 *90ª
7
0,5
3,5
Nudos de 1/2
1
2,5
2,5
Valvula de bola 1/2
1
3,5
3,5
Manguera de de gas 5/16 azul
20
0,3
6
Ferrulas de 1/8 , 1/4 , 3/8
10
0,4
4,0
3
3
9,0
coda de 90 º de 1/4
Reductor 1/4 tub -1/4 cañ.
Neplos de cm. 1/4
total
235,50
116
TABLA Nº 3
VALVULAS Y TUBERIAS
DENOMINACION
CANTIDAD
V.TOTAL
Valor
UNITARIO
Val vula de aguja 1/4 "
bronce
12
7,00
84,0
Valvula de compuerta 1/4
"bronce
2
2,5
5,0
Manifor (valvula de 3
salidas)1/8"
2
18
36,0
Tuberias de acero inox. 3/8
xmt.
6
16,67
100,0
Tuberias de acero inox.
1/4"xmt.
6
16,67
100,0
Tub. Acero inox( tubing)
1/8" x mt.
6
33,33
200,0
tuberia de cobre 1/4 " x mt.
18
3,0
54,0
Tuberia galvanizado 1/2 * 6
1
25,5
25,5
TOTAL
604,5
117
TABLA Nº 4
DENOMINACION
Arco sierra
Brocha 2 1/2
Sierra
Cinta de teflon
VARIOS.
CANTIDAD
1
2
1
10
4,0
1,5
2
0,30
V. TOTAL
4,0
3,0
2,0
3,0
Diluyente por litro
2
1,7
3,4
Flexòmetro
1
1,5
1,5
Gaype por libra
1
2,0
2,0
Llave de paso 10 "
1
4,0
4,0
Llave de tuerca nº 11
1
1,0
1,0
15
8,5
127,5
Pintura anticorrosivo x litro
2
6,0
12,0
Maderol x litro
1
4,50
4,5
Soldadura de 3 tuberias 1/4 " y
3/8 "
4
15,0
60,0
Brocas 3/16
3
0,9
2,7
Tornillos 1/3 x 6 "
15
0,3
4,5
Cancamos medianos
30
0,3
9,0
2
5,0
10,0
4
10
0,6
1,1
0,35
25
0,6
4,4
3,5
25
287,6
Mercurio x onza
Pegamento (cemento contacto
)
grapas, clavos 3/4 y tornillo 8
*!/2
Super blue
Abrazadera1 mtrs 5/8 *8
Perforacion de placas en latas (letreros )
TOTAL
V. UNITARIO
118
TABLA Nº 5
MEDIDORES
DENOMINACION
DE FLUJO Y
CANTIDAD
PRESION
V.UNITARIO
V. TOTAL
Manometro en U (diseño y
material)
1
55,0
55,00
Manometro 1/4" 6 bar 80 psi
5
5,00
25,00
Manometro 1/4" 14bar 200 psi
1
5,00
5,00
Manometro 1/4" 20 psi
1
4,00
4,00
Rotametro
1
80,0
80,0
Manometro de glicerina
2
18,5
37,0
TOTAL
206,0
119
TABLA Nº 6
GASTOS
DENOMINACION
CANTIDAD
COMPLEMETARIOS
V. UNITARIO
V.TOTAL
Gastos de
investigacion
tabla 6-A
-
-
60,0
Gastos de
presentacion
tabla 6-B
-
-
192,0
Mano de obra indirecta
-
-
90,0
Transporte
-
-
80,0
TOTAL
422,0
120
TABLA 6-A
GASTOS
DENOMINACION
V. UNITARIO
Internet
Xerox copias
TOTAL
DE INVESTIGACION
-
V.TOTAL
-
40,0
-
20,0
60,0
121
TABLA 6 -B
GASTOS DE PRESENTACION
DENOMINACION
CANTIDAD
V.UNITARIO
V. TOTAL
Cartuchos de impresión
6
10,0
60,0
Estampado de tesis
5
18,0
90,0
Hojas A4 remas de 500
hojas
6
4,50
27,0
10
1,5
15,0
Emplastifaciados de
procedimientos
TOTAL
192,0
122
TABLA A-1
VISCOSIDAD DE CO2 EN FUNCION DE LA TEMPERATURA
UTILIZANDO LOS PARAMETROS DE LENNARD-JONES
t
K
ºC
20
25
30
35
40
45
27
Fuente:
T
293
1,5421
1,3011
298
1,5684
1,2924
303
1,5947
1,28374
308
1,62105
1,275053
313
1,647368
1,266368
318
1,67368
1,25768
300
1,578947
1,28894
Nelson Leonel Ortega Siguenza
Guayaqul 24 de Octubre de 2009
M =
44,01
e/k =
190
σ =
3,996
17,11724
17,26268
17,40690
17,54993
17,69181
17,83255
17,32051
1,4590E-04
1,4813E-04
1,5037E-04
1,5264E-04
1,5493E-04
1,5724E-04
1,4902E-04
Ecuacion de Chapman Enskog
123
TABLA A-2
VISCOSIDAD DE CH4 EN FUNCION DE LA TEMPERATURA
UTILIZANDO LOS PARAMETROS DE LENNARD-JONES
t
K
ºC
20
25
30
35
40
45
Fuente:
T
293
298
303
308
313
318
1,90259
1,93506
1,967532
2,000000
2,03246
2,06493
1,197378
1,1895
1,18249
1,176
1,1695
1,163
17,11724
17,26268
17,40690
17,54993
17,69181
17,83255
1,070E-04
1,086E-04
1,101E-04
1,117E-04
1,132E-04
1,147E-04
Nelson Leonel Ortega Siguenza
Guayaqul 24 de Octubre de 2009
M =
16,04
e/k =
190
σ =
3,78
Ecuacion de Chapman - Enskog
Ecuacion simplificada para el
Metano
124
TABLA A-3
VISCOSIDAD DEL AIRE EN FUNCION DE LA TEMPERATURA
µ
poise
Temperarura
T ( ºC )
0
1716 * 10-7
poise
20
1813 * 10-7
poise
40
1908 * 10-7
poise
60
1999 * 10
-7
poise
2087 * 10
-7
poise
80
-7
100
2173 * 10
poise
National Bureau of standars Circular 464 ( 1955 ) chapter 2
125
TABLA A.4
CONVERSIONES DE UNIDADES DE PRESION
Presion
Conocida
1 Bar
1 atm
1 m de Hg
1 PSI
Factor de
Presión
Requerida
Conversiòn
mlutiplíquese por
100.000
101.325
133.322,40
6.894,75
1 cm Hg
0,193367997
1 m H2O
9806,65
100.000
101.325
133322,4
6.894,75
Pascal
Pascal
Pascal
Pascal
0,193368 PSI
9806,65 Pascal
126
TABLA A.-5
ESPECIFICACIONES DE CAÑERIAS
Diámetro
Pulg.
Espesor
mm.
Cal.
Pulg.
mm.
Longitud
Peso
Peso
Mts.
Kg./
Kg./
Mto.
Pza.
1/8
3.1
22
0.03
0.8
2.00
0.046
1.402
3 / 16
4.7
22
0.03
0.8
2.00
0.075
2.29
1/4
6.3
22
0.03
0.8
2.00
0.105
3.2
5 /16
7.9
22
0.03
0.8
2.00
0.135
4.2
3/8
9.5
22
0.03
0.8
2.00
0.165
5.03
1/2
12.7
22
0.03
0.8
2.00
0.225
6.9
127
128